SPWM逆變器死區(qū)問(wèn)題研究

下面對(duì)死區(qū)帶來(lái)的諧波影響進(jìn)行分析：
參考文獻(xiàn)[2]在一個(gè)基波周期內(nèi)把N個(gè)由Td引起的正負(fù)脈沖等效成一定高度的矩形波Ve，則其傅里葉展開式為：


式中,ΔTHD為忽略PWM調(diào)制波固有的諧波含量，而只考慮死區(qū)時(shí)間對(duì)基波電壓的總諧波畸變率。由式(7)可以看出,死區(qū)對(duì)輸出電壓帶來(lái)的諧波總畸變率ΔTHD與調(diào)制深度M、開關(guān)頻率f、功率因數(shù)角φ及死區(qū)時(shí)間Td之間的關(guān)系。進(jìn)行仿真可得到其變化規(guī)律曲線如圖5所示(仿真中只針對(duì)第一邊帶內(nèi)的低次諧波進(jìn)行ΔTHD測(cè)量)。對(duì)圖5 ΔTHD變化規(guī)律分析如下：
圖5(a)曲線1、2、3分別為ΔTHD在M=0.5，N=120，T=0.02 s，φ=30°、45°、60°時(shí)隨死區(qū)時(shí)間Td的變化規(guī)律?？傊C波畸變率ΔTHD隨死區(qū)時(shí)間的增大而成直線上升，死區(qū)時(shí)間越大，畸變率越高。同時(shí)由曲線1、2、3的對(duì)比可以看到功率因數(shù)越低(即功率因數(shù)角越大)，畸變率越大。圖中虛線4為由式(7)計(jì)算所得的理論值（下同）。
圖5(b)曲線1、2、3分別為ΔTHD在M=0.7、0.5、0.3,φ=45°，Td=4 μs時(shí)隨頻率調(diào)制比N的變化規(guī)律，當(dāng)輸出頻率不變，開關(guān)頻率增加時(shí)，ΔTHD增加。圖中虛線4為M=0.5時(shí)的理論計(jì)算曲線。
圖5(c)曲線1、2、3分別為ΔTHD在N=120，T=0.02 s，Td=4 μs，φ=60°、45°、30°時(shí)隨調(diào)制深度M的變化規(guī)律。由曲線圖可得在相同的功率因數(shù)下,ΔTHD隨M的增大而減小，即調(diào)制比越大，畸變率越小。圖中虛線4為φ=45°的理論計(jì)算曲線。
由圖5(a)、(c)可看出ΔTHD與功率因數(shù)之間的關(guān)系，功率因數(shù)越大(功率因數(shù)角越小)，畸變率ΔTHD的值越小。圖5(d)曲線1、2、3分別是ΔTHD在M=0.7、0.5、0.3,Td=4 μs，N=120，T=0.02 s時(shí)隨功率因數(shù)的變化規(guī)律。由此可以看到，隨功率因數(shù)角的增大(即功率因數(shù)的減小)，ΔTHD的值也增大，圖中虛線4為M=0.5時(shí)的理論計(jì)算曲線。

在研究中均保持其他條件相同情況下，諧波總含量ΔTHD： (1)與Td成正比，即死區(qū)越大，低次諧波含量越大，反之亦然；(2)與N值成反比，即N越大，諧波含量越小，反之亦然； (3)與M成反比，即調(diào)制比越大，諧波含量越小，反之亦然；(4)與φ成正比，即功率因數(shù)角越大，諧波含量越大，反之亦然。由圖中可以看到,仿真曲線與理論曲線的變化趨勢(shì)是一致的，在一定的誤差范圍內(nèi)，理論計(jì)算值與仿真值存在少許差別是正常的。
由上述分析可知，死區(qū)效應(yīng)對(duì)逆變器性能產(chǎn)生了許多有害的影響，且死區(qū)時(shí)間、逆變器的開關(guān)頻率、調(diào)制比以及負(fù)載的功率因數(shù)等都會(huì)對(duì)其產(chǎn)生不同的影響。
　 (1)死區(qū)效應(yīng)影響逆變器的輸出基波電壓。輸出基波電壓隨死區(qū)時(shí)間的增加而線性減??；功率因數(shù)越大，基波幅值越??；開關(guān)頻率越高，基波幅值下降越快。
　 (2)死區(qū)效應(yīng)使逆變器輸出電壓波形增加附加諧波(主要是帶來(lái)低次諧波),使輸出電壓產(chǎn)生較大的畸變。ΔTHD隨死區(qū)時(shí)間的增大線性增大；功率因數(shù)越大，畸變率越??；開關(guān)頻率越高，畸變率越大；調(diào)制比越小，畸變率越大。
因此在逆變器的設(shè)計(jì)上要綜合考慮各方面的影響。另外，死區(qū)效應(yīng)帶來(lái)的主要是低次諧波，而低次諧波的抑制也較為困難，若采用濾波器會(huì)帶來(lái)體積大、造價(jià)高及內(nèi)部電壓降等一系列不良后果。因此，對(duì)死區(qū)進(jìn)行補(bǔ)償是十分必要的。
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