干貨分享：正激有源鉗位軟開關電源設計

近年來電源行業(yè)一直致力于80PLUS的產品研發(fā)，如何來達到85PLUS的要求呢。這對于一般的適配器沒有什么問題，很容易實現(xiàn)。但是對于pc電源或服務器電源這種帶多輸出中低直流電壓的電源來講，要達到85PLUS就不這么容易了。應對這樣的問題使用雙晶體管正激電源再合適不過了，范圍從300W到1200W的被廠商廣泛使用，利用一些技術手段就可以滿足80PLUS的要求。本文介紹一種利用有源鉗位技術在雙晶體管正激上實現(xiàn)軟開關的設計方法，并給出實際的案例和實驗結果。

雙晶體管正激有源鉗位軟開關的工作原理

雙晶體管正激有源鉗位軟開關主電路如圖1所示。

參閱圖2至圖7，詳細講述雙晶正激有源鉗位開關電源的工作過程如下：

(1)功率傳輸階段(t0～t1)，如圖2所示，該階段第一主開關管VT1和第二主開關管VT2同時導通，而鉗位開關管VTR1處于關斷狀態(tài)。加在變壓器上的輸入電壓使勵磁電流線性上升，初級向次級經變壓器傳輸能量。次級VD1導通，VD2截止，L1上的電流線性上升，整流濾波后供給負載RL。在此條件下 VD1和VD2剛好ZVS下導通，因其體二極管先前已經在導通狀態(tài)(如圖6所示)(2)諧振階段(t1～t2)，如圖3所示，在占空比的控制下，第一主開關管VT1和第二主開關管VT2在t1時刻同時關斷，變壓器磁芯極性反轉。因輸入電源和變壓器的勵磁電感的作用給VT1和VT2的寄生電容COSS1，COSS2 充電，由于電容電壓不能突變，第一主開關管VT1和第二主開關管VT2在ZVS狀態(tài)下關斷。同時變壓器的勵磁電流開始給鉗位開關管VTR1的寄生電容 COSS放電，經VTR1的體二極管給鉗位電容CR1充電。次級VD1截止，VD2導通，L1經過VD2續(xù)流繼續(xù)給負載RL供電。

(3)有源鉗位階段(t2～t3)，如圖4和圖5所示，在亡2時刻鉗位開關管VTR在ZVS狀態(tài)下開啟，由于VTR1的體二極管先前已開通，VTRl 的UDS電壓很低。鉗位開關管VTR1在整個階段處于開通狀態(tài)，變壓器勵磁電流經過鉗位開關管VTR1繼續(xù)給鉗位電容CR1充電，鉗位電容CR1充滿以后經變壓器勵磁電感放電。次級在整個階段由L1續(xù)流經VD2給負載供電，VD1截止。

本文介紹的雙晶體管正激有源鉗位開關電源同時擁有單晶正激有源鉗位和雙晶正激兩者的優(yōu)點，適合于高壓中大功率應用，并且磁芯得到有效的復位，磁芯利用率得到提高，占空比可以超過0.5，甚至可以達到0.7。如果輸入電壓為380V，占空比在0.7時，主開關管反壓也才634V左右，在高電壓應用中有較大的好處，做到了零電壓開關，效率比雙晶正激有較大的提高，同時也減少了EMI的干擾。而次級波形無死區(qū)時間，適合采用自驅動同步整流，對低電壓大功率輸出有很大的好處，頻率也可以相應的提高，可節(jié)省磁芯材料，減小體積，初次級開關管的電壓應力也相應減小。

雙晶正激有源鉗位軟開關電源還有另一種結構，如圖8所示。其結構與圖1所示的雙晶正激有源鉗位軟開關電源基本相似，只鉗位開關管VTR3以及鉗位電容CR3設置在副邊，鉗位電容CR3一端與變壓器的同名端相連，另一端與鉗位開關管VTR3的D極相連，鉗位開關管VTR3的S極與變壓器的異名端相連，請參閱圖8。其工作原理同在初級鉗位相差不多。實際波形結果

我們實際用一般雙晶體管正激的產品經過改進，將其調整為上述的有源鉗位方式，其實際的雙晶體管工作波形如圖9～圖12所示。

從以上實際的波形來看，兩個晶體管的UDS電壓比原來的硬開關低了不少，有利于設計中選擇MOSFET開關管，同時選擇一樣規(guī)格的材料其電壓余量提高不少，增加了產品可靠度。另外從圖中我們很明顯的可以看出在MOSFET的導通與關斷基本是零電壓導通與關斷，降低了開關損耗。同時對電磁兼容也有很大的好處。

從圖13可以看到正向電壓39V，負向電壓26V，占空比為0.42。所以次級整流部分的組件耐壓可以比原本的規(guī)格降下來很多，這對效率提升有很大的好處。

總結

本文介紹的線路在實際運用中得到驗證，充分發(fā)揮其優(yōu)點，對于材料選用余量及產品效率提升都有很大幫助。運用這個線路做出1000W大功率服務器電源，目前不僅滿足80PLUS銀牌標準，再將二次輸出整流及材料的選擇稍加改善，可以順利達到金牌標準。所以，此線路可讓廣大電源設計者開拓思路，在線路選取上多一種選擇。