用于雙饋源衛(wèi)星通信天線副反射面的新型FSS

1引言

由于卡塞格倫天線的設(shè)計靈活，并可把天線副反射面設(shè)計為頻率選擇表面(FSS)，來實現(xiàn)在一套反射面天線中使用不同頻段的兩個或多個饋源，從而能使不同頻段設(shè)備使用同一天線進行通信，這大大降低了多波段通信站的建站成本，因此多饋源卡塞格倫天線在微波通信中得到了廣泛的應(yīng)用。而多饋源卡塞格倫天線設(shè)計中的一個關(guān)鍵問題就是用作天線副反射面的FSS的設(shè)計。

隨著衛(wèi)星通信的不斷發(fā)展，衛(wèi)星通信的頻段也在不斷的增多，其中C波段和KU波段傳輸信號容量大，大氣粒子衰減以及雨衰較小，應(yīng)用最為廣泛。而且，現(xiàn)在很多衛(wèi)星都擁有這兩個波段的轉(zhuǎn)發(fā)器，這就為在衛(wèi)星通信中使用雙饋源卡塞格倫天線，實現(xiàn)C/KU波段通信的兩個地面站使用同一天線成為可能。

但現(xiàn)在使用中的多饋源卡塞格倫天線副反射面多為帶阻型FSS，而帶阻型FSS的阻帶一般較窄，不能滿足衛(wèi)星通信寬頻要求。這里必須使用雙通帶FSS，通常雙帶通型FSS的主要實現(xiàn)方法有分形法和多個不同F(xiàn)SS單元組合共用法，但他們普遍存在單元結(jié)構(gòu)復(fù)雜制作工藝難度大、阻帶控制困難等缺點。本文中提出的改進Y孔型結(jié)構(gòu)雙通帶FSS，單元結(jié)構(gòu)為在傳統(tǒng)Y孔臂內(nèi)加上枝節(jié)（如圖1）形成類似Y環(huán)和Y孔兩個諧振腔，而實現(xiàn)雙通帶。這種FSS的設(shè)計簡單，易于加工，且具有良好的傳輸特性和極化特性，對頻率低于通帶頻率的電磁波的反射特性也相當出色。很適合用來設(shè)計收/發(fā)寬頻帶、雙波段卡塞格倫衛(wèi)星天線的副反射面。

圖1改進Y孔型FSS示意圖

2設(shè)計原理

雙饋源卡塞格倫天線設(shè)計如圖2，主反射面為拋物面，副反射面為雙曲面，雙曲面的虛焦點與拋物面焦點重合。兩個饋源的相位中心分別位于拋物面的焦點和雙曲面的實焦點。副反射面為FSS，它可令I(lǐng)波段頻率電磁波反射，而傳輸II波段頻率電磁波。當I波段頻率電磁波照射到主反射面后，發(fā)生反射，傳輸?shù)礁狈瓷涿?，此頻率電磁波在該FSS處發(fā)生全反射，根據(jù)雙曲面的幾何特性，電磁波將被傳輸?shù)絀波段饋源；而當II波段頻率電磁場照射到主反射面后，發(fā)生反射，傳輸?shù)礁狈瓷涿妫祟l率電磁場在該FSS處發(fā)生透射，根據(jù)拋物面的幾何特性，電磁波將被傳輸?shù)絀I波段饋源。

圖2雙饋源卡塞格倫天線示意圖

我國現(xiàn)階段衛(wèi)星通信C波段的常用頻率為：上行，5925MHz~6425MHz；下行3700MHz~4200MHz。KU波段的常用頻率為上行：14000MHz~14500MHz；下行12200MHz~12750MHz。所以，要使雙饋源卡塞格倫天線在C波段和KU波段同時工作，就要求其副反射面具有一個工作波段透射，另一個工作波段反射的特性。本文提出的可用于設(shè)計C/KU波段衛(wèi)星通信天線副反射面的FSS為改進Y孔型單元雙通帶頻率選擇表面,它分別在衛(wèi)星通信KU波段上行和下行頻率處形成兩個通帶，而在C波段處形成阻帶以反射此工作頻率電磁波。

3FSS設(shè)計分析

因為FSS設(shè)計中可以用平面FSS來近似曲面FSS，所以這里我們只設(shè)計了平面FSS，且我們認為所設(shè)計的平面FSS的電磁波傳輸特性與曲面FSS相同。而由于天線副反射面較FSS單元尺寸極大，分析其傳輸反射特性時我們可近似認為所設(shè)計的FSS為無限大。

如圖3，所設(shè)計的FSS單元形狀為在傳統(tǒng)Y孔單元的每個臂上加入1個支節(jié)，形成類似Y環(huán)和Y孔兩個諧振腔,來實現(xiàn)對不同頻率電磁波的雙帶通。

圖3改進Y孔型FSS單元示意圖

這種FSS的第一個諧振點為Y孔型FSS加枝節(jié)后行成的近似Y環(huán)型的FSS諧振腔，其傳輸特性與Y環(huán)型的FSS傳輸特性相似，在Y孔尺寸確定后，諧振頻率和通帶帶寬主要由枝節(jié)長度（L2）決定。而第二個諧振點為Y孔型FSS諧振腔產(chǎn)生，諧振頻率主要由Y孔的臂長決定。當枝節(jié)長度（L2）增長時，第一個諧振點明顯向低頻方向移動，而第二個諧振點變化很小。所以這里在設(shè)計該FSS時，最重要的就是確定其枝節(jié)的長度。首先可根據(jù)Y孔單元FSS諧振特性：諧振波長與4倍臂長（4×L1）成正比，諧振頻率與（εr+1）^1/2成正比，（εr為介質(zhì)介電常數(shù)），確定Y孔型FSS的尺寸和介質(zhì)材料；然后根據(jù)所需要的第一個通帶頻率確定枝節(jié)長度（L2）。適當調(diào)節(jié)枝節(jié)的寬度（W2）也會影響第一個諧振通帶的諧振點和通帶帶寬，這里可以適當減小貼片的寬度以獲得第一個較寬的通帶。

由于所有類似Y型單元的FSS極化特性都不是很好，但通過將單元旋轉(zhuǎn)，可增強頻率穩(wěn)定性，同樣我們在這里也把這種改進Y孔型單元旋轉(zhuǎn)15度，以使它在TE和TM模電磁波入射時得到較為一致的傳輸和反射特性。

采用基于矩量法（MOM）的仿真軟件DESIGNER對所設(shè)計的頻率選擇表面進行分析計算。通過反復(fù)比較和參數(shù)優(yōu)化，確定該FSS的單元尺寸為：L1=4.3mm，L2=3.8mm，W1=0.9mm，W2=0.3mm，介質(zhì)介電常數(shù)εr=2.65層厚度D=1mm。單元為正方形排列，單元間隔為A=7.9mm。

圖4，圖5給出了這種頻率選擇表面在KU波段TE和TM模電磁波垂直入射時的傳輸系數(shù)，以及在C波段衛(wèi)星通信頻率下電磁波的反射系數(shù)曲線。

圖4KU波段衛(wèi)星頻率傳輸曲線

　圖5C波段衛(wèi)星頻率反射系數(shù)曲線圖

可見，在KU波段的常用上行頻率14000MHz~14500MHz處的傳輸損耗（即天線發(fā)射時電磁波通過副反射面的傳輸損耗）在于－1.04dB與－0.94dB之間，下行頻率12200MHz~12750MHz處的傳輸損耗（即天線接收時電磁波通過副反射面的傳輸損耗）介于－0.86dB與－0.27dB之間，C波段的常用頻率電磁場的反射衰減均小于-0.16dB。而且，從圖中我們可以看到，該FSS不論是在KU波段衛(wèi)星通信頻率的傳輸，還是在C波段衛(wèi)星通信頻率的反射，對TE模和TM模電磁波的傳輸/反射衰減都基本相同，具有良好的極化特性。

雖然在KU波段上行工作頻率上傳輸衰減較大，超過了-1dB但在這個頻段內(nèi)傳輸系數(shù)變化很小，這完全可以稍稍加大該頻率信號的發(fā)射功率來解決。

4結(jié)束語

以往人們在設(shè)計多饋源卡塞格倫天線副反射面FSS時，常用帶阻型FSS。但由于衛(wèi)星通信頻帶很寬，簡單帶阻型FSS很難滿足要求，在這里提出了一種具有良好極化特性，單元結(jié)構(gòu)簡單的雙通帶型FSS很好的解決了這一問題。由于在FSS設(shè)計過程為了取得較好的極化特性，將其每個單元旋轉(zhuǎn)了15度角，這對FSS的通帶性能帶來了一定的影響，主要是增大了第二個通帶頻率內(nèi)的電磁波傳輸衰減。如果所設(shè)計的天線用在收發(fā)采用線極化隔離的情況下，可以不用旋轉(zhuǎn)單元，依然采用正方形排列（如圖6），則兩個通帶中一個會在TE極化下具有良好的傳輸系數(shù)，而另一個在TM極化下具有良好的傳輸系數(shù)。且兩個通帶衰減都比單元旋轉(zhuǎn)后的FSS小。

(a)單元旋轉(zhuǎn)FSS(b)單元未旋轉(zhuǎn)FSS

圖6兩種單元排列FSS示意圖