直流變換器用微型變壓器的電氣性能

　　1前言

　　減小便攜式電子裝置體積的發(fā)展趨勢，正推動著電感器、電容器、變壓器這類無源元件在硅基片的集成。過去十年，對硅基片上磁性薄膜元件的設計、制造和特性進行過很多研究。已開發(fā)出的微型變壓器和電感器的制造工藝，多數(shù)都采用電沉積技術。有人已證明了用薄膜磁性元件與其他功率變換用元件集成的可行性。已制成了與肖特基二極管集成的薄膜變壓器。有人把薄膜電感器集成到集成功率開關和控制電路系統(tǒng)上，制成一種1W直流變換器，但達到的功率密度，其典型值為1W/級。其他人達到了較高的功率密度，他們報道的微型變壓器的功率密度22.4W/，效率為43%。最近，還有人報告了他們使用薄膜電感器的微型變換器，其效率高達83%，輸出功率1.5W。

　　本文介紹提高功率密度和效率的新設計與制造技術。要優(yōu)化微型變壓器的設計，必須有一種能夠快速評價多種變壓器設計的模擬技術。與繁瑣的數(shù)字法相反，采用分析法進行模擬。本文介紹制得的E型磁芯微型變壓器的電氣性能及其在直流變換器中的應用，把測量結果同分析模擬的數(shù)據(jù)進行對比。

　　2微型變壓器的設計與制作

　　變壓器結構的平面圖示于圖1，這是一種E磁芯型微型變壓器，由兩個交錯運動場式電磁隔離線圈夾在磁性材料薄層之間構成。有人已證明，采用E型磁芯設計，比環(huán)型磁芯功率密度高。采用不同的幾何結構參數(shù)設計成變壓器系列，工作頻率均為5MHz。每種器件設計的詳細資料列于表1中。

　　變壓器采用光刻和濺射、電鍍沉積法制作在硅基片上。用電鍍坡莫合金()，形成變壓器磁芯。用介電材料(BCB)，使底部磁芯與導體絕緣。經(jīng)過厚光刻膠圖形電鍍銅，制成厚43μm的繞組。然后把這種光刻膠旋涂在導體上，在導體和頂層磁芯之間形成絕緣層。最后，電鍍頂層坡莫合金，制成使頂層磁芯底部磁芯相連接的圖形，構成閉合磁芯。制得的微型變壓器示如圖2。把最終制成的器件切成小塊，用板上片式技術單個封裝。

　　3電氣性能

　　封裝好的變壓器的電氣參數(shù)，用HP4195型阻擾分析儀測定。圖3繪出B、C、D、E四種微型變壓器的開路電感測量值。在所有情況下，到5MHz以前的電感量都保持恒定。磁芯最長(17mm)的變壓器D，電感值(0.9μH)最大。

　　4微型變壓器模擬

　　為了徹底弄清制成的變壓器特性并能預測它們的指標，必須對磁結構進行模擬?？梢杂糜邢拊?ANSOFT麥克斯韋二維法)，精確預測性能指標：采用渦流場計算器，并認為磁性材料是線性的。但要探索其優(yōu)化措施，還是用速度較快的模擬程序更好一些。因此，采用分析法來模擬變壓器。

　　分析模型建立在確定變壓器等效電路模擬各單元的基礎上，其中忽略寄生電容。與頻率相關的電阻和漏感，用Dowell提出的方法計算。雖然只考慮了一維作用，但發(fā)現(xiàn)這種方法用于單層高寬比大的線圈是合理的。增大導體的高寬比，可以提高這種模擬的精確度。計算磁芯電感和電阻Rc，采用建立在無限長薄膜內一維解麥克斯韋方程基礎上的磁芯模型。由此可以得到磁芯電感及其中的渦流損耗與頻率相關模型。分析中，不包括磁芯中的磁滯損耗。

　　微型變壓器D開路(Los)和短路(Lsc)電感量隨頻率變化的測量值和用分析模型計算值之間的比較，圖中同時繪出了用有限元分析法得到的仿真值。在運用分析模型和FEA仿真這兩種情況下，同測量值比較，磁性材料參數(shù)必須為已知值。坡莫合金層的電導率用四點探測法測定，其磁導率根據(jù)用環(huán)形式樣測得的電感量確定?！　膱D4看出，開路電感測量值與模擬值十分接近。短路測量可給出微型變壓器漏感的概念。但是低頻下，因磁化電感量很小，磁化電阻抗也很小，這種變壓器不能看作為理想變壓器工作。其結果是，短路測量時部分磁化電感量(Lm)被反射。從1MHz起，測得的短路電感值(0.4μH)只考慮了漏感(L1);同用有限元仿真預測的漏感對比，可以確定這個漏感值。分析模擬在全頻段范圍內同測量完全相符。

　　變壓器D在開路和短路中測得的和模擬的電阻值隨頻率變化的曲線進行對比。到1MHz以前，其電阻值大約為1Ω。圖中這種低電阻說明，厚銅導體涂層(43μm)是對的。超過1MHz，結構中損耗使電阻增大?？梢跃_預測繞組的損耗。不過，高頻下?lián)p耗中磁芯損耗(渦流損耗和磁滯損耗)占優(yōu)勢。由于這種模型不包括磁滯損耗，這就部分地說明為什么要從20MHz開始，此種分析模擬與測量不相符。還要注意到，在這個頻率附近器件達到共振頻率(70MHz)，因此，電容作用可能使電阻再增大。

　　根據(jù)上述分析可以得出結論：分析模擬法可令人滿意地表達變壓器的開路和短路特性，特別是在到5MHz實用的工作頻率范圍以內。