交錯(cuò)并聯(lián)有源箝位ZVS-PWM正激變換器的分析與設(shè)計(jì)

1 引言
目前，大部分大功率DC-DC變換器主要采用全橋(FB)ZVC-PWM變換器。這種變換器控制策略簡單，并且具有ZVS軟開關(guān)與PWM硬開關(guān)的優(yōu)點(diǎn)，從而避免了在第一模式下的換流損耗和在第二模式下的開關(guān)頻率不恒定與較高的導(dǎo)通損耗。然而，這種傳統(tǒng)的FB-ZVS-PWM變換器并不適合高電壓輸入變換器。文中提出了由2個(gè)有源箝位ZVS-PWM正激變換器通過變壓器耦合的變換器-交錯(cuò)并聯(lián)有源箝位ZVS-PWM正激變換器。

2 電路穩(wěn)態(tài)原理
圖1示出交錯(cuò)并聯(lián)有源箝位ZVS-PWM正激變換器的工作原理。假設(shè)電路工作在穩(wěn)態(tài)，所有元件均為理想元件，輸出濾波電感Lo足夠大，可以看做是值為Io的電流源。諧振電感Lrl=Lr2=Lr；箝位電容CC1=CC2=CC；諧振電容Crl=Cr2=Cr；變壓器漏電感被Lrl、Lr2吸收；Vl=V2=Vi；主開關(guān)管S1，S2與輔開關(guān)管S3，S4占空比相同。圖2示出變換器在半個(gè)周期的開關(guān)模態(tài)，圖3示出每個(gè)開關(guān)模態(tài)的主要波形。

2.1 開關(guān)模態(tài)1(t0-t1)
如圖2(a)所示，此階段能量通過二種途徑傳遞給負(fù)載。能量從輸入V1通過Sl傳遞給負(fù)載；當(dāng)CC2通過S4放電時(shí)同樣也有能量傳遞給負(fù)載。S2、S3這時(shí)處于關(guān)斷，加在S2和S3上的電壓等于加在箝位電容器CC1和CC2上的電壓。

2.2 開關(guān)模態(tài)2(t1-t2)
如圖2(b)所示，t1時(shí)刻開關(guān)管Sl零電壓關(guān)斷，電容器Cr1線性充電。當(dāng)開關(guān)管Sl上的電壓達(dá)到V1、S3上的電壓達(dá)到VC-V1時(shí)，此階段結(jié)束。
2.3 開關(guān)模態(tài)3(t2-t3)
如圖2(c)所示，t2時(shí)刻，變壓器電壓為零，Cr1與Lr1開始諧振，輸出電流Io開始續(xù)流。當(dāng)開關(guān)管Sl上的電壓達(dá)到VC時(shí)，此階段結(jié)束。
2.4 開關(guān)模態(tài)4(t3-t4)
如圖2(d)所示，t3時(shí)刻，二極管D3正向偏置開始導(dǎo)通，流過Lr1開始線性減?。煌瑯?，流過Lr2的電流也開始線性減小。在此階段，負(fù)載電流通過Dr1、Dr2仍保持續(xù)流。開關(guān)管S3必須在二極管D3反向偏置之前導(dǎo)通。當(dāng)開關(guān)管S4關(guān)斷時(shí)，此階段結(jié)束。
2.s 開關(guān)模態(tài)5(t4-t5)
如圖2(e)所示，當(dāng)開關(guān)管S4關(guān)斷時(shí)，流過Lr2的電流方向如圖2(d)箭頭所示。電容器以諧振的方式放電，負(fù)載電流仍保持續(xù)流。當(dāng)Cr2上的電壓為零、二極管D2開始導(dǎo)通時(shí)，此階段結(jié)束。
2.6 開關(guān)模態(tài)5(t5-t6)
如圖2(f)所示，t3時(shí)刻，二極管D2正向偏置開始導(dǎo)通。在此模態(tài)下S2必須導(dǎo)通。流過Ir2的諧振電流開始線性減小，直到為零時(shí)改變方向流過S2。當(dāng)流過Lr1和Lr2的總電流為-nI時(shí)，此模態(tài)結(jié)束。

3 原理分析
3.1 箝位特性
箝位電壓與輸入電壓的比率(VC/Vi)由加在S1上的平均電壓決定。利用回路電壓方程得：

3.2 輸出特性
根據(jù)圖3示出的波形，開關(guān)管換流時(shí)間遠(yuǎn)小于開關(guān)管導(dǎo)通時(shí)間，輸出平均電壓由下式給出：

式中，Vo為輸出電壓；D為占空比；Vc為箝位電壓；Tx為開關(guān)周期；n為變壓器變比(NS/NP)；△t1為沒有能量傳遞的時(shí)間?！鱰1在半個(gè)周期為：

3.3 換流分析
該變換器實(shí)現(xiàn)了軟開通和軟關(guān)斷換流。
在開通階段，在開關(guān)模態(tài)5的換流(主開關(guān)管S2開通)變換器在零負(fù)載運(yùn)行時(shí)得到下式：

式中，f是開關(guān)頻率與諧振頻率的比，θon是振蕩頻率的位移角；ton是諧振電容放電時(shí)間。諧振電容Cr2放電時(shí)間由下式確定：

在關(guān)斷階段，主要分析開關(guān)模態(tài)2與開關(guān)模態(tài)3時(shí)開關(guān)管S1的關(guān)斷。當(dāng)S1開通時(shí)，諧振電容器Cr2充電。同樣給出變換器在零負(fù)載下運(yùn)行的公式：

4 實(shí)驗(yàn)及結(jié)果
為了驗(yàn)證上述分析的正確性，在實(shí)驗(yàn)室完成了一臺輸出60 V/50 A、2Vi=400 V，功率為3000 W，開關(guān)頻率為100 kHz的開關(guān)電源裝置。
4.1 參數(shù)計(jì)算
設(shè)開關(guān)管為理想開關(guān)管，Dmax=0.8；△Dmax=0.2。
變壓器的變比由(6)式可得，即：

要確定諧振電容器Cr的值，首先要確定Lr與Cr的振蕩頻率，Dmin=0.65時(shí)，θoff=O.56rad，f=0.1，從式(13)可得

輸出濾波的確定與傳統(tǒng)全橋變換器計(jì)算輸出濾波的方法一致，當(dāng)最大電流紋波△ILO=5 A(10％的Io)，最大電壓紋波△Vo=0.48(0.8％的Vo)時(shí)，那么

4.2 主要元器件的選擇
主開關(guān)管Sl和S2選擇MOSFET-APT5012LNR輔助開關(guān)管S3和S4選擇MOSFET-IRFP 460；整流二極管Dr1和Dr2選擇HFA50PA60C；箝位電容CC1和CC2選擇6μF/400V；諧振電容Cr1、Cr2選擇2.7 nF/1.6 kV；Lo選21μH；諧振電感Lrl、Lr2選擇3.9μH。其電路圖如圖4所示。

4.3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果
圖5(a)和(b)為輸出功率Po=2 780 W的實(shí)驗(yàn)波形。圖6、7分別為輸出特性和變換器的效率。

5 結(jié)束語
本文提出一種交錯(cuò)并聯(lián)有源箝位ZVS-PWN正激變換器。分析了其輸出特性、變換器的效率及箝位特性。實(shí)驗(yàn)得到的波形和實(shí)際運(yùn)行情況驗(yàn)證了所提出的電路拓?fù)渚哂锌梢栽陂_關(guān)管之間獲得較好的分壓、導(dǎo)通損耗小、使變壓器漏電感產(chǎn)生的開關(guān)管上的尖峰電壓減至最小、效率高等優(yōu)越性。