低壓驅(qū)動(dòng)的RF MEMS開關(guān)設(shè)計(jì)與模擬

近年來射頻微電子系統(tǒng)（RF MEMS）器件以其尺寸小、功耗低而受到廣泛關(guān)注，特別是MEMS開關(guān)構(gòu)建的移相器與天線，是實(shí)現(xiàn)上萬單元相控陣?yán)走_(dá)的關(guān)鍵技術(shù)，在軍事上有重要意義。在通信領(lǐng)域上亦憑借超低損耗、高隔離度、成本低等優(yōu)勢(shì)在手機(jī)上得到應(yīng)用。然而RF MEMS開關(guān)普遍存在驅(qū)動(dòng)電壓高、開關(guān)時(shí)間長(zhǎng)的問題，劣于FET場(chǎng)效應(yīng)管開關(guān)和PIN二極管開關(guān)。相對(duì)于國(guó)外已取得的成果，國(guó)內(nèi)的研究尚處于起步階段。下文將針對(duì)MEMS開關(guān)的缺陷做一些改進(jìn)。

　　1 RF MEMS開關(guān)的一般考慮

　　當(dāng)MEMS開關(guān)的梁或膜受靜電力吸引向下偏移到一定程度時(shí)達(dá)到閾值電壓，梁或膜迅速偏移至下極板，電壓大小取決于材料參數(shù)、開關(guān)尺寸及結(jié)構(gòu)。梁或膜的材料需要比較好的楊氏模量與屈服強(qiáng)度，楊氏模量越大諧振頻率就越高，保證工作的高速穩(wěn)定及開關(guān)壽命；尺寸設(shè)計(jì)上要考慮靜電驅(qū)動(dòng)力的尺寸效應(yīng)；結(jié)構(gòu)的固有振動(dòng)頻率則影響開關(guān)的最高工作速度。單從結(jié)構(gòu)上看，降低驅(qū)動(dòng)電壓的途徑為：降低極板間距；增加驅(qū)動(dòng)面積；降低梁或膜的彈性系數(shù)。常見的結(jié)構(gòu)有串、并聯(lián)懸臂梁開關(guān)、扭轉(zhuǎn)臂開關(guān)和電容式開關(guān)，前三者為電阻接觸式，金屬與信號(hào)線外接觸時(shí)存在諸如插入損耗大等很多問題，而電容接觸式開關(guān)的絕緣介質(zhì)也存在被擊穿的問題。有研究表明，所加電壓越高開關(guān)的壽命越短，驅(qū)動(dòng)電壓的降低勢(shì)必導(dǎo)致開關(guān)速度變慢，如何同時(shí)滿足驅(qū)動(dòng)電壓和開關(guān)速度的要求是當(dāng)前的困難所在。

　　2 RF MEMS開關(guān)的模擬與優(yōu)化

　　對(duì)于電容式開關(guān)，驅(qū)動(dòng)電壓隨著橋膜長(zhǎng)度的增加而下降，橋膜殘余應(yīng)力越大驅(qū)動(dòng)電壓也越大。通常把楊氏張量78 GPa、泊松比O．44的Au作為橋膜材料，為獲得好的隔離度要求開關(guān)有大的電容率，這里選介電常數(shù)為7．5的S3N4作為介質(zhì)層，橋膜單元為Solid98，加5 V電壓，電介質(zhì)為空氣，下極板加O V電壓。然后用ANSYS建模、劃分網(wǎng)格、加載并求解靜電耦合與模態(tài)分析。5 V電壓下的開關(guān)形變約為O．2 μm左右，尚達(dá)不到低壓驅(qū)動(dòng)要求。提取開關(guān)前五階模態(tài)如圖1所示。

　　可見開關(guān)從低階到高階的共振頻率越來越大，分別為79．9 kHz，130．3 kHz，258．8 kHz，360．7 kHz，505．6 kHz，一階模態(tài)遠(yuǎn)離其他模態(tài)，即不容易被外界干擾，只有控制開關(guān)頻率低于一階模態(tài)的諧振頻率才能保證其穩(wěn)定工作。由于實(shí)際開關(guān)時(shí)間仍不理想，所以在膜上挖孔以減小壓縮模的阻尼，從而增加開關(guān)速度。雖然關(guān)態(tài)的電容比下降了，但孔可以減輕梁的重量，得到更高的力學(xué)諧振頻率。最終的模型共挖了100個(gè)孔，并對(duì)兩端做了彎曲處理以降低驅(qū)動(dòng)電壓，仿真得到5 V電壓下形變?yōu)?μm以上、穩(wěn)定的開關(guān)時(shí)間在5μs以下的電容式開關(guān)，如圖2所示。

　　考慮到電容式開關(guān)仍存在的介質(zhì)擊穿問題，這里對(duì)其結(jié)構(gòu)加以改進(jìn)，將扭轉(zhuǎn)臂杠桿與打孔電容膜相結(jié)合，在減小驅(qū)動(dòng)電壓和提高開關(guān)速度的同時(shí)，又不影響電容比，一定程度上抑制了電擊穿。其工作原理是：push電極加電壓時(shí)杠桿上抬，介質(zhì)膜與接觸膜間距離增大導(dǎo)致其耦合電容很小，信號(hào)通過傳輸線；pull電極加電壓時(shí)杠桿下拉，耦合電容變大，微波信號(hào)被反射。材料選擇上仍以Au和S3N4為主，某些部分可用A1代替Au。結(jié)構(gòu)與尺寸的設(shè)計(jì)上由超越方程與開關(guān)通斷下的電容方程得到估計(jì)值，下極板為25×25（單位制采用μMKSV，長(zhǎng)度單位為μm，下同），其上附有絕緣介質(zhì)層，孔為3．4×3．4，杠桿為 100x30，結(jié)構(gòu)層為20×20，極板厚度為1。用ANSYS仿真得到圖3所示結(jié)果。

　　在ANSYS做靜電耦合與模態(tài)分析后利用ANSOFT HFSS對(duì)該開關(guān)進(jìn)行3D電磁場(chǎng)仿真，進(jìn)一步求得其插入損耗與隔離度，確定共面波導(dǎo)和接觸膜的結(jié)構(gòu)，從而完善開關(guān)的射頻性能。建模時(shí)忽略開關(guān)的彎曲，定義材料特性與空氣輻射邊界，利用wave port端口進(jìn)行仿真，分別求解開態(tài)的插入損耗和關(guān)態(tài)的隔離度。介質(zhì)層較薄時(shí)，開關(guān)在10 GHz附近具有良好的隔離度，且插入損耗在1 dB以下。

　　3 RF MEMS開關(guān)的制備工藝