電源：UPS供電系統(tǒng)與備用發(fā)電機之間容量匹配

(b) 此時，將電力穩(wěn)壓器從這套UPS供電系統(tǒng)中脫離出,并直接用150KVA 的發(fā)電機碇苯憂動”1+1”UPS并機系統(tǒng)。運行結(jié)果表明：工作基本正常。

對于這臺150KVA的發(fā)電機而言，它的標稱工作電流為217A,短時的最大工作電流可達239A。發(fā)電機的總負載包括：”1+1”UPS并機系統(tǒng)，空調(diào)機組及照明等負載。在進行此次發(fā)電機帶載調(diào)試時，實測到的發(fā)電機的總輸出電流為90A左右。根據(jù)過去的工作經(jīng)驗：利用這臺150KVA 發(fā)電機應該是能夠驅(qū)動后接的6脈沖型UPS供電系統(tǒng)的。這是因為，此時的發(fā)電機標稱輸出電流與后接的負載電流的實際容量比已達2.4倍左右。因此，它暗示我們：導致這臺發(fā)電機不能正常驅(qū)動這套由發(fā)電機、電力穩(wěn)壓器和UPS并機供電系統(tǒng)所組成的供電系統(tǒng)主要原因應該是：電力穩(wěn)壓器的”誤動作”,而不是發(fā)電機的容量不足的問題。

(c)眾所周知：對發(fā)電機供電系統(tǒng)而言，它的最惡劣工作條件是發(fā)生在電機組剛被投入到它的后接UPS供電系統(tǒng)的輸入端的瞬間。因為，此時、它必須要提供足夠大的瞬態(tài)電流礪足由后接的電感性的電力穩(wěn)壓器所可能產(chǎn)生的開機啟動瞬態(tài)浪涌電流。目前，有兩種發(fā)電機型可供我們選擇：無刷、自勵磁式的發(fā)電機和無刷、永磁發(fā)電機勵磁式的發(fā)電機。相關(guān)的運行統(tǒng)計資料表明：無刷、永磁發(fā)電機勵磁式發(fā)電機的帶瞬態(tài)浪涌電流的抗”沖擊”的能力是優(yōu)于無刷自激勵勵磁式的發(fā)電機的帶瞬態(tài)浪涌電流” 沖擊”能力的(有的資料稱，可提高1.4倍左右)。

如上圖所示，同市電供時、出現(xiàn)在兩臺UPS輸入端的的電壓波形相比，當改用發(fā)電機供電時，出現(xiàn)在它的輸入電壓波形上的畸變度明顯地增大(此時，可在它的電壓波形上、觀察到頻率較高的瞬態(tài)”電壓躍變”現(xiàn)象)。眾所周知：當這種畸變度增大的電壓信號被送同時到發(fā)電機和電力穩(wěn)壓器的自動穩(wěn)壓調(diào)控線路中的電壓樣信號線路的輸入端上時、由此所造成的惡果之一是：迫使位于伺服調(diào)控式電力穩(wěn)壓器中的僅具有25V/秒左右的低速跟蹤運動特性的碳刷所執(zhí)行的”慢速機械移動”的調(diào)控操作、始終無法同步跟蹤從電子控制線路所發(fā)出的高速自動調(diào)壓控制信號。這是因為碳刷所執(zhí)行的是具有極大延時特性的、機械移動式的自動調(diào)壓操作，從而迫使電力穩(wěn)壓器進入一種具有明顯”滯后跟蹤”特性的、“自激振蕩式”的“誤調(diào)”的工作狀態(tài)之中(其表現(xiàn)為：碳刷始終處于無規(guī)則的、不停的“上、下移動”之中)，從而使得它始終無法進入穩(wěn)定的自動調(diào)壓工作狀態(tài)。為改善電力穩(wěn)壓器的運行條件，可用技術(shù)措施之一是：用適當?shù)亟档退臉朔Q穩(wěn)壓精度的辦法澩锏驕】贍艿丶跎“伺服調(diào)整碳刷”執(zhí)行自動調(diào)壓操作的頻度，從而達到讓它進入慢速跟蹤的自動調(diào)壓狀態(tài)。在這里，用的辦法是：將電力穩(wěn)壓器的輸出電壓的穩(wěn)壓范圍從380V±1%擴大為380V±2.6%(370伏—390伏)。至此，150KVA的發(fā)電機就能正常地驅(qū)動由兩臺100KVA電力穩(wěn)壓器+6脈沖的80KVA“1+1”并機系統(tǒng)所組成的整套UPS供電系統(tǒng)，僅在發(fā)電機剛投入的瞬間、發(fā)電機還存在短暫的聲音稍有異常的現(xiàn)象。

(3)經(jīng)”系統(tǒng)匹配性”調(diào)控操作的技術(shù)改進后、所檢測到的由發(fā)電機、電力穩(wěn)壓器和UPS并機供電系統(tǒng)所組成的供電系統(tǒng)的輸入諧波特性

為了證實對由發(fā)電機、電力穩(wěn)壓器和UPS并機供電系統(tǒng)所組成的供電系統(tǒng)所執(zhí)行的系統(tǒng)匹配性和兼容性的調(diào)控操作的合理性，對該系統(tǒng)進行如下輸入諧波特性的檢測：

(a)將兩臺電力穩(wěn)壓器的”開機啟動時間”錯開所帶淼男閱芨納

在150KVA發(fā)電機供電條件下、用手動切換操作的方法，從市電供電切換到發(fā)電機供電后、所測得的UPS供電系統(tǒng)的兩次”開機啟動輸入電流”的典型波形圖被示于3中。從該圖可以清晰地、分別地觀察到三種啟動浪涌電流：電力穩(wěn)壓器1的開機啟動浪涌電流、電力穩(wěn)壓器2的開機啟動浪涌電流、UPS的緩啟動輸入“爬升”電流。從這樣的測試結(jié)果可以得到如下結(jié)論：在用將兩臺電力穩(wěn)壓器的”開機啟動浪涌電流”的出現(xiàn)時間“錯開”3秒左右的技術(shù)措施之后，所帶淼拿饗院么κ牽核大大地降低了在疤ǖ緦ξ妊蠱鞅豢機啟動時所可能產(chǎn)生的瞬態(tài)浪涌電流的幅度，經(jīng)多次開機啟動測試后，發(fā)現(xiàn)：在此條件下，可能出現(xiàn)在兩臺電力穩(wěn)壓器的輸入端的瞬態(tài)電流的峰值都小于100A。與此相反，在未用這樣的技術(shù)措施之前，曾經(jīng)被檢測到的最大浪涌電流的峰值卻高達220A左右。