一種微帶寬帶和差波束形成網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)

　　引言

　　雷達(dá)單脈沖測(cè)角系統(tǒng)中的和差網(wǎng)絡(luò)是形成和差波束的關(guān)鍵部件。常見(jiàn)微帶形式的和差網(wǎng)絡(luò)有帶狀線、矩形同軸線及多層微帶形式等。而單層微帶形式實(shí)現(xiàn)的和差網(wǎng)絡(luò)則在結(jié)構(gòu)和加工制造及集成等方面具有優(yōu)勢(shì)。微帶形式的和差網(wǎng)絡(luò)可以用1.5混合環(huán)混合環(huán)，混合環(huán)由于和口和差口被3dB輸出口分開(kāi)而不便于平面布線。本文提出的微帶三分支定向耦合器加改進(jìn)后的90度schiffman移相器實(shí)現(xiàn)單層微帶和差網(wǎng)絡(luò)。

　　2 三分支定向耦合器的優(yōu)化設(shè)計(jì)

　　常見(jiàn)的分支線定向耦合器由兩根平行傳輸線組成，通過(guò)分支線實(shí)現(xiàn)耦合，分支線的長(zhǎng)度為中心工作頻率導(dǎo)波長(zhǎng)的四分之一。通常兩分支耦合器的帶寬較窄影響其使用，超過(guò)三分支的耦合器由于阻抗懸殊太大而不易實(shí)現(xiàn)，常見(jiàn)三分支定向耦合器如圖1所示。3dB耦合時(shí)通常分支線G的阻抗較大，線寬較窄，不易實(shí)現(xiàn)。本文為了實(shí)現(xiàn)更好帶內(nèi)特性及降低分支線G的阻抗值，將該分支線耦合器改進(jìn)為圖2。各節(jié)的長(zhǎng)度均取工作中心頻率導(dǎo)波長(zhǎng)的四分之一。此時(shí)G值減小，且工作帶寬內(nèi)耦合器特性有明顯改善。

　　圖1 三分支定向耦合器

　　圖2 改進(jìn)后的三分支定向耦合器

　　分支電橋有兩結(jié)構(gòu)對(duì)稱面，我們選擇輸入口與隔離口之間的對(duì)稱面進(jìn)行奇偶模分析。奇模時(shí)，對(duì)稱面為電壁，被對(duì)稱面分開(kāi)的傳輸線處等效為短路。相反偶模時(shí)等效為開(kāi)路。利用A矩陣進(jìn)行級(jí)聯(lián)計(jì)算，再轉(zhuǎn)化為S參數(shù)，得到奇偶模時(shí)的反射系數(shù)(

)和傳輸系數(shù)(

)。則最終電橋的S參數(shù)為：

(1)

　　改進(jìn)后的三分支耦合器需要確定的參數(shù)有：G,K,H,H1等各段的阻抗值,本文采用粒子群優(yōu)化算法[3，4]優(yōu)化這四個(gè)參數(shù)。目標(biāo)函數(shù)是要求帶內(nèi)端口反射系數(shù)及直通與耦合臂輸出差別最小。工作相對(duì)帶寬取40%，輸入輸出為50歐姆。最終優(yōu)化的各段特性阻抗為：G=75.08歐姆,K=27.13歐姆,H=23.25歐姆，H1=40.68歐姆。帶內(nèi)反射系數(shù)小于-25dB，耦合臂與直通臂帶內(nèi)差不超過(guò)0.63dB。

　　3 改進(jìn)的90度微帶移相器設(shè)計(jì)

　　我們知道schiffman移相器是利用U形彎耦合線引入附加相移，schiffman移相器因耦合線間距太近而難以實(shí)現(xiàn)，尤其單層微帶實(shí)現(xiàn)強(qiáng)耦合很困難，因此限制了其使用。本文設(shè)計(jì)的移相器是schiffman移相器的改進(jìn)。通過(guò)奇偶模分析法可得U形彎耦合線相移與其平行線電長(zhǎng)度的關(guān)系式如式(2)，改變線的耦合系數(shù)K，可改變?cè)摳郊酉嘁?。因此可?shí)現(xiàn)90度移相。實(shí)現(xiàn)相移與耦合度關(guān)系曲線如圖3。

(2)

(3)

　　圖3 相移與耦合度關(guān)系曲線

　　由圖可知，當(dāng)耦合度為-3dB時(shí)，可實(shí)現(xiàn)90度移相。因平面微帶線實(shí)現(xiàn)3dB耦合很困難，而當(dāng)耦合度為大約為-10dB時(shí)，可實(shí)現(xiàn)30度移相。而當(dāng)耦合度為-12.3dB時(shí)，可實(shí)現(xiàn)22.5度移相?？紤]到M形走線可相當(dāng)于三個(gè)U形耦合結(jié)構(gòu)，因此采用M形耦合(相鄰耦合度為10dB)可實(shí)現(xiàn)寬帶90度耦合。如圖4所示。經(jīng)HFSS仿真軟件仿真，40%帶寬內(nèi)相對(duì)于長(zhǎng)為1.25的傳輸線可實(shí)現(xiàn)移相90°±1°。

　　圖4 改進(jìn)后的schiffman移相器 最終單層微帶和差網(wǎng)絡(luò)內(nèi)部電路圖如圖5所示，其中端口1為差口，端口2為和口。利用HFSS仿真優(yōu)化設(shè)計(jì)，圖6為其端口反射系數(shù)，圖7為直通及耦合度，圖8為其和通道相差及差通道相差，圖9為其和差口間的隔離度。

　　圖5 和差網(wǎng)絡(luò)內(nèi)部電路

　　圖6 各端口駐波

　　圖7 直通及耦合度

　　圖8 和通道相差與差通道相差

　　圖9 和差口間的隔離度

　　4 結(jié)論

　　本文提出了一種新穎的單層微帶寬帶和差波束形成網(wǎng)絡(luò)的設(shè)計(jì)方法，改進(jìn)的微帶三分支電橋提高了帶內(nèi)性能且降低了工藝加工難度，移相器是對(duì)schiffman移相器進(jìn)行了改進(jìn)設(shè)計(jì)，實(shí)現(xiàn)了微帶形式的schiffman移相器，且降低了對(duì)微帶線間距的工藝要求。利用HFSS仿真設(shè)計(jì)了一帶寬達(dá)40%的和差波束形成網(wǎng)絡(luò)，驗(yàn)證了方法的有效性。