抑制偏磁的簡單電路拓?fù)浼捌涔ぷ髟?/h1>
如圖2所示，在PWM全橋逆變電源輸出端，采用通過霍爾電壓傳感器(HL)隔離的差動高阻積分電路，通過此電路可直接地實時檢測橋端輸出電壓脈沖列uAB的直流分量，圖2中積分環(huán)節(jié)輸出電壓um波形如圖3中所示，為標(biāo)準(zhǔn)的三角波（暫不考慮死區(qū)）。其上升時間即為ugs1的脈寬（亦即S1及S2的開通時間），并且以固定的du/dt上升。其下降時間為ugs2的脈寬（即S3及S3的開通時間）?？刂齐娐费a償過程如下：以ugs1為參考脈沖方波(固定的脈寬及占空比D，且50％>D>40％)，控制S1及S2的通斷；而以ugs2為可調(diào)脈沖方波去控制S3及S4。在一個基波周期內(nèi)，C1充電時間和充電速度固定，其充電量亦確定，此充電量確定了放電過程的時間，亦即ugs2的占空比。由此可見，S3及S4的開通時間由S1及S2的開通時間決定，其結(jié)果是消除了高頻變壓器中的直流分量。假設(shè)某種原因?qū)е聈gs1的D變大，則S1及S2管的導(dǎo)通時間變長，C1中充電量增大，其放電時間相應(yīng)變長，從而使ugs2的占空比增大，S3及S4的開通時間也增大，從而達(dá)到了消除直流分量的目的。反之亦然。
在設(shè)計中需要注意以下事項。
1）霍爾電壓傳感器
（1）對于電壓測量，原邊電流與被測電壓之比一定要通過一個外部電阻Ri來確定，并串聯(lián)在傳感器原邊電路，為使傳感器達(dá)到最佳精度，應(yīng)盡量精確選擇Ri的大小，使輸入電流為10mA為佳。
（2）考慮到初級線圈內(nèi)阻(與Ri相比，為保持溫差盡可能低)和隔離，此傳感器適用于測量10～500V電壓。Ri的功率為所測試電壓乘以0.01后的4倍以上，以確保測量電阻的穩(wěn)定性。
2）控制電路部分
（1）積分電容器C1應(yīng)選用泄漏電阻大的電容器來減少積分誤差。C2應(yīng)滿足可以濾除基波及基波以上的交流分量。（2）在應(yīng)用中應(yīng)該注意，比較電平是不可能為零的（由于器件性能的影響，三角波不可能降為零），為了使比較器可靠性高，應(yīng)使比較電平略大于三角波的最小值。由于上述原因，造成的脈寬ugs1比ugs2的稍窄，可通過調(diào)節(jié)彼此的死區(qū)時間來給予一定程度的補償。
（3）ugs2的死區(qū)時間通過R6、R7、C3及一對二極管組成充放電回路和比較放大器產(chǎn)生，ugs1的死區(qū)時間通過R10、R11、C4及一對二極管組成充放電回路和比較放大器產(chǎn)生。通過適當(dāng)調(diào)節(jié)比較放大器的比較電平補償ugs2損失的部分占空比。
如圖2所示，在PWM全橋逆變電源輸出端，采用通過霍爾電壓傳感器(HL)隔離的差動高阻積分電路，通過此電路可直接地實時檢測橋端輸出電壓脈沖列uAB的直流分量，圖2中積分環(huán)節(jié)輸出電壓um波形如圖3中所示，為標(biāo)準(zhǔn)的三角波（暫不考慮死區(qū)）。其上升時間即為ugs1的脈寬（亦即S1及S2的開通時間），并且以固定的du/dt上升。其下降時間為ugs2的脈寬（即S3及S3的開通時間）。控制電路補償過程如下：以ugs1為參考脈沖方波(固定的脈寬及占空比D，且50％>D>40％)，控制S1及S2的通斷；而以ugs2為可調(diào)脈沖方波去控制S3及S4。在一個基波周期內(nèi)，C1充電時間和充電速度固定，其充電量亦確定，此充電量確定了放電過程的時間，亦即ugs2的占空比。由此可見，S3及S4的開通時間由S1及S2的開通時間決定，其結(jié)果是消除了高頻變壓器中的直流分量。假設(shè)某種原因?qū)е聈gs1的D變大，則S1及S2管的導(dǎo)通時間變長，C1中充電量增大，其放電時間相應(yīng)變長，從而使ugs2的占空比增大，S3及S4的開通時間也增大，從而達(dá)到了消除直流分量的目的。反之亦然。
在設(shè)計中需要注意以下事項。
1）霍爾電壓傳感器
（1）對于電壓測量，原邊電流與被測電壓之比一定要通過一個外部電阻Ri來確定，并串聯(lián)在傳感器原邊電路，為使傳感器達(dá)到最佳精度，應(yīng)盡量精確選擇Ri的大小，使輸入電流為10mA為佳。
（2）考慮到初級線圈內(nèi)阻(與Ri相比，為保持溫差盡可能低)和隔離，此傳感器適用于測量10～500V電壓。Ri的功率為所測試電壓乘以0.01后的4倍以上，以確保測量電阻的穩(wěn)定性。
2）控制電路部分
（1）積分電容器C1應(yīng)選用泄漏電阻大的電容器來減少積分誤差。C2應(yīng)滿足可以濾除基波及基波以上的交流分量。
（2）在應(yīng)用中應(yīng)該注意，比較電平是不可能為零的（由于器件性能的影響，三角波不可能降為零），為了使比較器可靠性高，應(yīng)使比較電平略大于三角波的最小值。由于上述原因，造成的脈寬ugs1比ugs2的稍窄，可通過調(diào)節(jié)彼此的死區(qū)時間來給予一定程度的補償。
（3）ugs2的死區(qū)時間通過R6、R7、C3及一對二極管組成充放電回路和比較放大器產(chǎn)生，ugs1的死區(qū)時間通過R10、R11、C4及一對二極管組成充放電回路和比較放大器產(chǎn)生。通過適當(dāng)調(diào)節(jié)比較放大器的比較電平補償ugs2損失的部分占空比。
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如圖2所示，在PWM全橋逆變電源輸出端，采用通過霍爾電壓傳感器(HL)隔離的差動高阻積分電路，通過此電路可直接地實時檢測橋端輸出電壓脈沖列uAB的直流分量，圖2中積分環(huán)節(jié)輸出電壓um波形如圖3中所示，為標(biāo)準(zhǔn)的三角波（暫不考慮死區(qū)）。其上升時間即為ugs1的脈寬（亦即S1及S2的開通時間），并且以固定的du/dt上升。其下降時間為ugs2的脈寬（即S3及S3的開通時間）?？刂齐娐费a償過程如下：以ugs1為參考脈沖方波(固定的脈寬及占空比D，且50％>D>40％)，控制S1及S2的通斷；而以ugs2為可調(diào)脈沖方波去控制S3及S4。在一個基波周期內(nèi)，C1充電時間和充電速度固定，其充電量亦確定，此充電量確定了放電過程的時間，亦即ugs2的占空比。由此可見，S3及S4的開通時間由S1及S2的開通時間決定，其結(jié)果是消除了高頻變壓器中的直流分量。假設(shè)某種原因?qū)е聈gs1的D變大，則S1及S2管的導(dǎo)通時間變長，C1中充電量增大，其放電時間相應(yīng)變長，從而使ugs2的占空比增大，S3及S4的開通時間也增大，從而達(dá)到了消除直流分量的目的。反之亦然。
在設(shè)計中需要注意以下事項。
1）霍爾電壓傳感器
（1）對于電壓測量，原邊電流與被測電壓之比一定要通過一個外部電阻Ri來確定，并串聯(lián)在傳感器原邊電路，為使傳感器達(dá)到最佳精度，應(yīng)盡量精確選擇Ri的大小，使輸入電流為10mA為佳。
（2）考慮到初級線圈內(nèi)阻(與Ri相比，為保持溫差盡可能低)和隔離，此傳感器適用于測量10～500V電壓。Ri的功率為所測試電壓乘以0.01后的4倍以上，以確保測量電阻的穩(wěn)定性。
2）控制電路部分
（1）積分電容器C1應(yīng)選用泄漏電阻大的電容器來減少積分誤差。C2應(yīng)滿足可以濾除基波及基波以上的交流分量。
（2）在應(yīng)用中應(yīng)該注意，比較電平是不可能為零的（由于器件性能的影響，三角波不可能降為零），為了使比較器可靠性高，應(yīng)使比較電平略大于三角波的最小值。由于上述原因，造成的脈寬ugs1比ugs2的稍窄，可通過調(diào)節(jié)彼此的死區(qū)時間來給予一定程度的補償。
（3）ugs2的死區(qū)時間通過R6、R7、C3及一對二極管組成充放電回路和比較放大器產(chǎn)生，ugs1的死區(qū)時間通過R10、R11、C4及一對二極管組成充放電回路和比較放大器產(chǎn)生。通過適當(dāng)調(diào)節(jié)比較放大器的比較電平補償ugs2損失的部分占空比。
如圖2所示，在PWM全橋逆變電源輸出端，采用通過霍爾電壓傳感器(HL)隔離的差動高阻積分電路，通過此電路可直接地實時檢測橋端輸出電壓脈沖列uAB的直流分量，圖2中積分環(huán)節(jié)輸出電壓um波形如圖3中所示，為標(biāo)準(zhǔn)的三角波（暫不考慮死區(qū)）。其上升時間即為ugs1的脈寬（亦即S1及S2的開通時間），并且以固定的du/dt上升。其下降時間為ugs2的脈寬（即S3及S3的開通時間）。控制電路補償過程如下：以ugs1為參考脈沖方波(固定的脈寬及占空比D，且50％>D>40％)，控制S1及S2的通斷；而以ugs2為可調(diào)脈沖方波去控制S3及S4。在一個基波周期內(nèi)，C1充電時間和充電速度固定，其充電量亦確定，此充電量確定了放電過程的時間，亦即ugs2的占空比。由此可見，S3及S4的開通時間由S1及S2的開通時間決定，其結(jié)果是消除了高頻變壓器中的直流分量。假設(shè)某種原因?qū)е聈gs1的D變大，則S1及S2管的導(dǎo)通時間變長，C1中充電量增大，其放電時間相應(yīng)變長，從而使ugs2的占空比增大，S3及S4的開通時間也增大，從而達(dá)到了消除直流分量的目的。反之亦然。
在設(shè)計中需要注意以下事項。
1）霍爾電壓傳感器
（1）對于電壓測量，原邊電流與被測電壓之比一定要通過一個外部電阻Ri來確定，并串聯(lián)在傳感器原邊電路，為使傳感器達(dá)到最佳精度，應(yīng)盡量精確選擇Ri的大小，使輸入電流為10mA為佳。
（2）考慮到初級線圈內(nèi)阻(與Ri相比，為保持溫差盡可能低)和隔離，此傳感器適用于測量10～500V電壓。Ri的功率為所測試電壓乘以0.01后的4倍以上，以確保測量電阻的穩(wěn)定性。
2）控制電路部分
（1）積分電容器C1應(yīng)選用泄漏電阻大的電容器來減少積分誤差。C2應(yīng)滿足可以濾除基波及基波以上的交流分量。
（2）在應(yīng)用中應(yīng)該注意，比較電平是不可能為零的（由于器件性能的影響，三角波不可能降為零），為了使比較器可靠性高，應(yīng)使比較電平略大于三角波的最小值。由于上述原因，造成的脈寬ugs1比ugs2的稍窄，可通過調(diào)節(jié)彼此的死區(qū)時間來給予一定程度的補償。
（3）ugs2的死區(qū)時間通過R6、R7、C3及一對二極管組成充放電回路和比較放大器產(chǎn)生，ugs1的死區(qū)時間通過R10、R11、C4及一對二極管組成充放電回路和比較放大器產(chǎn)生。通過適當(dāng)調(diào)節(jié)比較放大器的比較電平補償ugs2損失的部分占空比。
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