在線式UPS的原理分析

1在線式UPS工作原理

　　電路結(jié)構(gòu)如圖3－1所示，輸入濾波器實(shí)質(zhì)上就是EMI濾波器，一方面濾除、隔離市電對UPS系統(tǒng)的干擾，另一方面也避免UPS內(nèi)部的高頻開關(guān)信號“污染”市電。

　　在線式UPS不論是由市電還是由蓄電池供電，其輸出功率總是由逆變器提供。市電中斷或送電時，無任何轉(zhuǎn)換時間。

　　平時，市電經(jīng)整流器變成直流，然后再由逆變器將直流轉(zhuǎn)換成純凈的正弦電壓供給負(fù)載。另一路，市電經(jīng)整流后對蓄電池進(jìn)行充電。正常供電時的工作原理見圖3－1（a）。

圖3－1（a）正常供電時在線式UPS工作原理示意圖

　　一旦市電中斷時，轉(zhuǎn)為蓄電池供電，經(jīng)逆變器把直流轉(zhuǎn)變?yōu)檎医涣鞴┙o負(fù)載。市電中斷時的工作原理見圖3－1(b)。

圖3－1（b）市電中斷時在線式UPS工作原理示意圖

圖3－1（c）市電正常而逆變器故障時的工作原理示意圖

　　在市電正常供電狀態(tài)下，若逆變器出現(xiàn)故障，則靜態(tài)開關(guān)動作轉(zhuǎn)向由市電直接供電，此時的工作原理見圖3－1(c)。

　　如果靜態(tài)開關(guān)的轉(zhuǎn)換是由于逆變器故障引起，UPS會發(fā)出報警信號；如果是由于過載引起，當(dāng)過載消失后，靜態(tài)開關(guān)重新切換回到逆變器輸出端。

2在線式UPS充電電路

　　雖然后備式UPS中的恒壓充電電路具有電路簡單、成本低廉等優(yōu)點(diǎn)。但這種充電電路使蓄電池組初期充電電流較大，影響蓄電池的壽命。所以在在線式UPS中一般采用分級充電電路，即在充電初期采用恒流充電，當(dāng)蓄電池端電壓達(dá)到其浮充電壓后，再采用恒壓充電。在線式UPS蓄電池的典型充電特性如圖3－2所示。

圖3－2在線式UPS蓄電池理想充電過程

圖3-3 小型在線式UPS充電電路

　　圖3－3所示為某小型在線式UPS的充電電路，該電路的工作原理如下：

　　變壓器將市電電壓由220V降到110V，經(jīng)整流濾波后變成140V的直流電壓U1，這個電壓分成兩路：一路由R1降壓和V1、V2穩(wěn)壓后，得到18V左右的電壓U2，加到集成控制器（UC3842）的7端，作為該控制器的輔助電源；另一路經(jīng)電感L1后加到場效應(yīng)管V3的漏極。V3工作在開關(guān)狀態(tài)，是個提升式（BOOST）開關(guān)穩(wěn)壓器，當(dāng)UC3842的6端輸出一正脈沖方波時，V3導(dǎo)通，電壓U1幾乎都降在電壓L1上，通過L1的電流等于漏極電流ID，當(dāng)正脈沖方波過去后，在該脈沖的后沿激起一個反電勢電壓　　式中：Δu為瞬時反電勢電壓，Δt為脈沖下降時間。

　　這個反電勢電壓的方向正好與整流電壓U1相疊加，經(jīng)過二極管V4的充電電壓UO為：

UO=U1＋Δu

　　這樣，蓄電池就得到了足夠的充電電壓，因?yàn)棣和ΔID由電路參數(shù)決定，該充電電壓是固定不變的。隨著電池組的充電，當(dāng)其端電壓提高到設(shè)定值后，再經(jīng)R7送到RP及R5組成的分壓器上，經(jīng)分壓后的反饋信號送到UC3842的輸入端2，經(jīng)過該信號的控制，使6端輸入脈沖的頻率降低，這樣一來充電電壓的平均值比原來減小，于是充電的電壓被穩(wěn)定下來。

　　電流的控制過程是這樣的：電流的采樣信號是由V3源極上的R10取得的，當(dāng)充電電流增大時，由于對應(yīng)頻率的增加，V3開關(guān)頻率增加，在R10上通過電流所造成的電壓平均值增大，這個增大了的電壓US經(jīng)R11、C6平滑后送到UC3842的3端，使6端輸出脈沖的頻率下降，從而也穩(wěn)定了電流。

　　由上述可見，這個充電電路實(shí)際上是個具有限流穩(wěn)壓功能的開關(guān)電源，只要將額定電壓、浮充電壓、恒流充電電流設(shè)置恰當(dāng)，就能使蓄電池的充電過程基本上沿著理想的充電曲線進(jìn)行，從而延長蓄電池的使用壽命。

3在線式UPS逆變器

3.1逆變器控制技術(shù)——正弦脈寬調(diào)制

　　正弦脈寬調(diào)制是根據(jù)能量等效原理發(fā)展起來的一種脈寬調(diào)制法，如圖3－4所示。

　　為了得到接近正弦波的脈寬調(diào)制波形，我們將正弦波的一個周期在時間上劃分成N等份（N是偶數(shù)），每一等份的脈寬都是2π/N。在每個特定的時間間隔中，可以用一個脈沖幅度都等于UΔm、脈寬與其對應(yīng)的正弦波所包含的面積相等或成比例的矩形電壓脈沖來分別代替相應(yīng)的正弦波部分。這樣的N個寬度不等的脈沖就組成了一個與正弦波等效的脈寬調(diào)制波形。假設(shè)正弦波的幅值為U～m，等效矩形波的幅值為UΔm，則各等效矩形脈沖波的寬度為δ式中：

　　βi是各時間間隔分段的中心角，也就是各等效脈沖的位置中心角。上面的公式表明：由能量等效法得出的等效脈沖寬度δ與分段中心βi的正弦值成正比。

圖3－4正弦脈寬調(diào)制的能量等效圖

當(dāng)N=20，Um(n)/Um(1)與U～m/UΔm的關(guān)系曲線

（a）調(diào)制電路

(b)波形圖

圖3－5正弦脈寬調(diào)制法調(diào)制電路及波形圖

　　在實(shí)際的小型UPS中，常用圖3－5（a）所示的用比較器組成的正弦脈寬調(diào)制電路來實(shí)現(xiàn)上述脈寬調(diào)制的目的。若將三角波脈沖送到比較器的反相端（?），將正弦波送到比較器的同相端（?），則在正弦波電壓幅值大于三角波電壓時，比較器的輸出端將產(chǎn)生一個脈寬等于正弦波大于三角波部分所對應(yīng)的時間間隔的正脈沖。于是在電壓比較器的輸出端將得到一串矩形方波脈沖序列。假設(shè)三角波的頻率fΔ與正弦波的頻率f之比為fΔ/f～=N（N稱為載波比），為了使輸出方波滿足奇函數(shù)，N應(yīng)是偶數(shù)。如果假定在正弦波大于三角波的部分所產(chǎn)生脈沖的中心位置，就是每一段脈沖的中心位置βi。

　　從圖3－5（b）可以看到，由于三角形Δabg與Δcdg相似，當(dāng)載波比N固定，且N>20時，在比較器輸出端產(chǎn)生的矩形脈沖的寬度正比于正弦波的幅值U～m與三角波幅值之比，該脈沖寬度也正比于分段中心角βi的正弦值，對于圖3－5（b）所示的脈寬調(diào)制波形，

　　當(dāng)n=1（基波）時，基波幅值Um(1)及各次諧波的幅值Um(n)與脈沖寬度δ有關(guān)，而脈寬δ又與調(diào)幅比U～m/UΔm有關(guān)。因此，只要適當(dāng)?shù)卣{(diào)節(jié)輸入到比較器同相端的正弦波電壓的幅值大小就可以調(diào)節(jié)逆變器電壓的大小。圖3－6給出了Um(n)/Um(1)max（各次諧波的幅值與基波最大值之比）與U～m/UΔm(調(diào)幅比)的關(guān)系曲線。由圖3－6可以看出：在這種調(diào)制方式下，當(dāng)正弦波的幅值小于三角波的幅值時，即0≤U～m/UΔm≤1時，逆變器輸出電壓的基波分量幾乎是與調(diào)幅比U～m/UΔm的數(shù)值成線性變化；當(dāng)正弦波幅度等于三角波幅度時，逆變器輸出電壓的基波分量大約等于0.8Um(1)max；此后，若繼續(xù)增大正弦波的幅度，即U～m>UΔm時，逆變器脈寬調(diào)制輸出的正弦分布特性開始遭到破壞，這時Um（n）/Um(1)max與調(diào)幅比U～m/UΔm之間失去線性關(guān)系，開始呈現(xiàn)非線性特性。這種正弦脈寬調(diào)制方式的另一個重要特點(diǎn)是：在正弦波幅度小于三角波幅度范圍內(nèi)，輸出波形中不包含3、5、7次等低次諧波分量。在脈寬調(diào)制輸出波中僅存在與三角波工作頻率相近的高次諧波。

圖3－6正弦波脈寬調(diào)制法

　　對于載波比K≥20的正弦脈寬調(diào)制波形來說，這些高次諧波分量是17、19次諧波分量。在目前實(shí)際使用的中、小型UPS中，正弦波的工作頻率是50Hz，三角波的工作頻率在8～40kHz之間。因此，采用這種正弦脈寬調(diào)制法的逆變器輸出電