適合通信系統(tǒng)的低壓、大電流電源的現(xiàn)狀及展望

1 引言

為了處理日益增加的、更為復(fù)雜的適時(shí)計(jì)算，當(dāng)今的通信系統(tǒng)采用了大量的高功率計(jì)算IC，包括CPU、FGPA(Field Programmable Gate Array即現(xiàn)場(chǎng)可編程邏輯門陣列)和存儲(chǔ)器。對(duì)計(jì)算速度增長的需要促使時(shí)鐘頻率和供電電流的相應(yīng)增加，有些設(shè)備的供電電流已經(jīng)超過100A。隨著供電電流的增加，而供電電壓卻反而呈下降的趨勢(shì)，這主要是因?yàn)橛?jì)算設(shè)備此時(shí)可以用很好的線寬工藝來制造。此外，低電壓、大電流對(duì)功耗是十分敏感的，所以對(duì)于電源設(shè)計(jì)者來說，需要采用更先進(jìn)的新器件、新技術(shù)、新材料、新工藝來逐步減小開關(guān)電源的體積和重量，改善電氣性能指標(biāo)，提高工作可靠性，降低對(duì)電網(wǎng)的污染，消除對(duì)其它設(shè)備的干擾，增強(qiáng)智能化程度等是其基本發(fā)展方向。

2 通信電源設(shè)計(jì)面臨的挑戰(zhàn)

在當(dāng)今的許多系統(tǒng)中，通信系統(tǒng)里線路板的成本是最昂貴的。故而尺寸的限制，加上低成本和新技術(shù)挑戰(zhàn)的壓力，使低壓、大電流電源的設(shè)計(jì)成為通信系統(tǒng)設(shè)計(jì)中最難的任務(wù)之一。

2.1 穩(wěn)壓器的挑戰(zhàn)

由于供電電壓不斷降低，已經(jīng)達(dá)到1V，即使在電源干線上低到mV級(jí)的紋波，都可能給計(jì)算設(shè)備帶來很大的影響。而大電流是產(chǎn)生電壓紋波的主要根源，包括它在PCB板走線上，或在電源與CPU電源引腳間連接器上產(chǎn)生的10-50mV的電壓降。當(dāng)輸出電壓在l-1.5V范圍內(nèi)時(shí)，這種電壓降就顯得更為重要。因此，就必須在正向輸出干線和輸出回路(或負(fù)向輸出)干線上進(jìn)行電壓采樣。另外一個(gè)問題是現(xiàn)代的計(jì)算設(shè)備可以根據(jù)系統(tǒng)發(fā)出的命令不同而使供電電流瞬間改變，甚至高達(dá)20A。這樣大幅度的負(fù)載變化，伴隨著快速的電流轉(zhuǎn)換速率使電壓產(chǎn)生過沖。為了處理這些動(dòng)態(tài)負(fù)載和減小輸出電容，必須采用具有極其快速瞬態(tài)響應(yīng)的電源。

2.2 散熱的挑戰(zhàn)

隨著系統(tǒng)復(fù)雜性的增加，系統(tǒng)封裝的密度也相應(yīng)增大。散熱成為系統(tǒng)硬件設(shè)計(jì)者必須面對(duì)的挑戰(zhàn)之一。同時(shí)，對(duì)電壓的穩(wěn)定性要求苛刻的高性能的計(jì)算設(shè)備還要求對(duì)它供電的電源進(jìn)行管理。因此，減小電源的功耗，排除PCB和功率器件上的過熱點(diǎn)是非常重要的，這可以避免為已經(jīng)很熱的計(jì)算設(shè)備增加熱量。

2.3 輸入噪聲的挑戰(zhàn)

由于在許多通信子系統(tǒng)中，負(fù)載電源的分布總線通常使用3.3V，3.3V總線上的噪聲必須減小，以確保從電源總線上獲得功率的邏輯設(shè)備正確工作。由于在降壓開關(guān)電源中輸入電流存在波動(dòng)，這就需要大量的輸人電容或LC濾波器用以濾除輸入噪聲。這樣的濾波電路通常會(huì)由于輸出電流的增加或輸人電壓的降低而使體積和成本增加。

2.4 低成本要求的挑戰(zhàn)

成品的電源模塊，如“磚型模塊”是非常昂貴的。此外，標(biāo)淮電源模塊對(duì)大多數(shù)應(yīng)用而言，都遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過實(shí)際所用電源的指標(biāo)要求。因此，定制一種模塊會(huì)花費(fèi)時(shí)間和額外的費(fèi)用，系統(tǒng)設(shè)計(jì)者應(yīng)尋找其他節(jié)省成本的電源。

3　通信電源設(shè)計(jì)新技術(shù)

3.1　多相技術(shù)

為提高電流容量,傳統(tǒng)的單相方案采用多個(gè)MOSFET并聯(lián),再用一個(gè)龐大的電感器濾波,這種方法一方面會(huì)導(dǎo)致在MOSFET上產(chǎn)生較大的開關(guān)損耗,且在電感器和MOSFET焊盤上引起電流堆積,影響PCB板的可靠性；另一方面,由于效率與開關(guān)頻率都很低,必須使用大輸出電感器,使瞬態(tài)響應(yīng)變慢。多相拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)基于現(xiàn)有的單相結(jié)構(gòu)之上,能有效解決單相結(jié)構(gòu)中較大的紋波電壓和較慢的瞬態(tài)響應(yīng)之間的矛盾,非常適合低電壓大電流精密電源的設(shè)計(jì)。多相技術(shù)的主要優(yōu)點(diǎn)：

3.1.1紋波電流的消除使輸人電容、輸出電感和輸出電容的體積及成本降低。

3.1.2輸人紋波電流的消除減少了輸人噪聲，這對(duì)于3.3V分布式總線的應(yīng)用更具有吸引力。

3.1.3可達(dá)到更快的負(fù)載瞬態(tài)響應(yīng)。因?yàn)椴⒙?lián)輸出電感可以改善瞬態(tài)響應(yīng)，比較小的等效電感可以提高輸出電流的轉(zhuǎn)換速率。

3.1.4可獲得更高的效率。這是由干多相技術(shù)有較低的開關(guān)損耗和一致的電流分布，這更有助于減少熱量，提高整個(gè)系統(tǒng)的可靠性。下圖是一個(gè)兩相PWM控制的DC/DC變換器的示意圖。

圖1　兩相PWM控制的DC/DC變換器的示意圖

一般來說相對(duì)于普通的單相PWM控制，多相PWM控制DC/DC變換器增加了一個(gè)或多個(gè)變換器，而且每個(gè)變換器的相位相對(duì)有一定間隔，如上圖的兩相PWM控制變換器的兩個(gè)變換器ON/OFF相對(duì)間隔為180°。工作中功率被平均分配到兩個(gè)通道中，從而減小了各相承擔(dān)的電流，避免了開關(guān)管、整流管、輸出電感等器件過于疲勞，發(fā)熱過于集中。并且由于通道之間交叉開閉，電流相互疊加，大大減少了輸入、輸出電流紋波，減小電磁干擾EMI。多相PWM控制使輸入電流有效值減小，可提高效率。在有效瞬態(tài)響應(yīng)模式下，相位是按時(shí)間分布的，所獲得的電流斜率是所有相位斜率之和，因此可大大縮短調(diào)節(jié)時(shí)間(過渡時(shí)間)，提高電源的快速瞬態(tài)響應(yīng)能力。

3.2　板載電源

在低電壓大電流電源應(yīng)用中,由于每個(gè)板上的電源額定功率可以根據(jù)實(shí)際消耗的功率很容易地調(diào)整，電源的成本和體積就可以減小。因而板載電源已成為必然趨勢(shì),與標(biāo)準(zhǔn)電源模塊相比,板載電源具有以下優(yōu)勢(shì)：

3.2.1　更強(qiáng)的負(fù)載調(diào)節(jié)能力：板載電源不存在電源輸出與負(fù)載之間的互聯(lián)電阻和電感,可以獲得更好的直流和瞬態(tài)調(diào)節(jié)效果。

3.2.2　更高的效率：板載電源消除了電源連接器上的傳導(dǎo)損耗,而且可以使用接地層和其它直流電源層傳導(dǎo)直流電源,接地層和其它直流電源層的阻抗低于電源模塊的阻抗,從而降低了PCB引線上的傳導(dǎo)損耗,使電源具有更高的效率。

3.2.3　更好的散熱管理：對(duì)板載電源而言,整個(gè)系統(tǒng)電路板起到了散熱器的作用,因此,熱點(diǎn)位置的溫度要比電源模塊上的低得多,從而提高了系統(tǒng)的長期可靠性。

3.2.4　更低的成本：板載電源的額定功率可以根據(jù)實(shí)際功率需要來確定,另外,它還節(jié)省了大電流連接器,在理想的瞬態(tài)調(diào)節(jié)能力下,僅使用單個(gè)或幾個(gè)輸出去耦電容,就能達(dá)到理想的性能要求,因此,與標(biāo)準(zhǔn)大功率電源模塊相比,板載電源成本更低、體積更小。

3.3　同步整流和副邊控制

在通信系統(tǒng)中,很多低電壓大電流電源的輸入引自背板的-48V電壓,需要采用變壓器耦合以實(shí)現(xiàn)電氣隔離。這種電源的功率損耗主要來自次級(jí)整流器的傳導(dǎo)損耗,使用同步整流技術(shù)可以大幅度降低次級(jí)整流器的傳導(dǎo)損耗。需要注意的是,在某些工作條件下,自驅(qū)動(dòng)同步整流技術(shù)還存在可靠性不太高的缺點(diǎn),因此,在可靠性要求非常高的通信應(yīng)用中,必須采用外部驅(qū)動(dòng)技術(shù)。對(duì)變壓器隔離電源而言,傳統(tǒng)的穩(wěn)壓方式為初級(jí)控制方式,即輸出電壓的一部分(或全部)通過光耦合器傳送給初級(jí)控制器,這種控制方式存在以下不足：一方面,使回路的帶寬變得很窄(約為幾kHz)；另一方面，使電源的負(fù)載瞬態(tài)響應(yīng)變得很慢。采用次級(jí)PWM控制可以消除上述不足。實(shí)驗(yàn)證明,采用次級(jí)PWM控制,在250kHz開關(guān)頻率下,環(huán)路帶寬可以達(dá)到50kHz,同時(shí),負(fù)載瞬態(tài)響應(yīng)也得到了明顯的改善。

4 當(dāng)前研究熱點(diǎn)

4.1 減小功率晶體管開關(guān)損失可以采取的措施

4.1.1 回能吸收電路：是將緩沖電容上的儲(chǔ)能返回電源或負(fù)載，或稱為無損吸收電路。

4.1.2 有源箱位:是將電容器上的儲(chǔ)能，由功率晶體管操作，在所需時(shí)間加以利用。

4.1.3 MOSFET與IGBT并聯(lián)運(yùn)行:利用了IGBT通態(tài)壓降小、入們SFET關(guān)斷速度快的優(yōu)點(diǎn)組合成一個(gè)性能優(yōu)良的等效開關(guān)器件，此方法可應(yīng)用于各種電路。IGBT工作在軟關(guān)斷狀態(tài)，但電路屬硬開關(guān)性質(zhì)，可用回能吸收電路減小MOSFET的關(guān)斷損耗。由于其輔助電路簡單，只要驅(qū)動(dòng)脈沖配合好，不論在滿載或空載，兩管的工作都能自動(dòng)適配，負(fù)載電流小時(shí)兩管電流同時(shí)減小。MOSFE中沒有過大的峰值電流，可靠性高。沒有像零電壓開通(ZVS)和零電流轉(zhuǎn)移(ZCT)諧振電路所有的幾乎是固定的對(duì)應(yīng)于近于兩倍額定負(fù)載分量的峰值電流。

4.1.4 零電壓開通(ZVS)和零電壓轉(zhuǎn)換(ZCT)：主開關(guān)管并聯(lián)一個(gè)吸收電容器，減小關(guān)斷損耗，相當(dāng)于回能吸收電路;ZVS工作過程是先將電容電壓放電到零，再開通主開關(guān)管。ZVT是指在主開關(guān)管兩端并聯(lián)一個(gè)諧振電感與輔助開關(guān)管串聯(lián)通路，來實(shí)現(xiàn)零電壓開通的電路。

4.1.5 零電流關(guān)斷(ZCS)和零電流轉(zhuǎn)換(ZCT)：ZCS是指先將主開關(guān)管的電流減小到零，再關(guān)斷主開關(guān)管;ZCT是指在主開關(guān)管兩端并聯(lián)一個(gè)諧振電容器、諧振電感與輔助開關(guān)管串聯(lián)通路，來實(shí)現(xiàn)零電流關(guān)斷的電路。

近年來學(xué)術(shù)界、科技界對(duì)零電壓開通(ZVS)和零電壓轉(zhuǎn)換(ZCT)及零電流關(guān)斷(ZCS)和零電流轉(zhuǎn)換(ZCT)兩項(xiàng)內(nèi)容的多種電路做了大量研究，是目前的研究熱點(diǎn)。

4.2 通信用開關(guān)電源的主要方案

大功率通信用整流器中的直流(DC/DC)變換器部分大多以脈寬調(diào)制(PWM)、移相橋?yàn)橹鳌Ｄ壳爸饕負(fù)淙缦拢?/p>

4.2.1雙管正激和雙正激變換器：后者常由兩個(gè)雙管正激組成，雙管正激由于具有不會(huì)出現(xiàn)共態(tài)導(dǎo)通、不會(huì)出現(xiàn)不穩(wěn)定的直流磁化、易從空載到滿載運(yùn)行、技術(shù)問題少、可靠性良好等優(yōu)點(diǎn)而最早受到重視。但雙正激要多用二極管、變壓器、電感等器件。雙正激變換器在功率不大時(shí)也可加以簡化。

圖2　雙管正激DC/DC變換器電路拓?fù)?/p>

變壓器T起隔離和變壓作用，輸出端的續(xù)流電感L0起能量的傳輸和傳遞作用，由于D1、D2的導(dǎo)通限制了兩個(gè)調(diào)整管關(guān)斷時(shí)所承受的電壓，變壓器初級(jí)無需再有復(fù)位繞組。D3是一個(gè)整流二極管，D4是一個(gè)續(xù)流二極管（其中D3、D4均要求選用恢復(fù)時(shí)間快的二極管）。輸出濾波電容C0應(yīng)選擇低ESR（等效電阻）大容量的電感，從而有利于降低紋波電壓。與單端正激相比，無需復(fù)位電路，有利于簡化變壓器的設(shè)計(jì)；對(duì)功率器件的耐壓等級(jí)要求低；兩個(gè)開關(guān)管工作狀態(tài)一致，使得在大功率電源的設(shè)計(jì)中開關(guān)管的選擇較容易。

雙管正激變換器由于磁芯復(fù)位的需要，占空比必須小于50％，從而造成了在大功率場(chǎng)合，變壓器次級(jí)的高壓給高頻整流二極管的選擇較困難。通常的采用串聯(lián)多個(gè)二極管來解決均壓問題，但難以解決動(dòng)態(tài)均壓。而有兩個(gè)雙管正激變換器組成的雙正激變換器能夠較好的解決高頻二極管的動(dòng)態(tài)均壓問題。

4.2.2 半橋變換器電路與典型的雙正激相比器件較少，也可以用兩個(gè)半橋電路在輸入側(cè)串聯(lián)，承受高輸入電壓，合用一個(gè)有兩個(gè)初級(jí)繞組的變壓器，組成復(fù)合半橋變換器，用于大功率?，F(xiàn)在由于開關(guān)管的關(guān)斷速度快了，共態(tài)導(dǎo)通問題容易解決。采用電流控制型芯片控制時(shí)的上下兩管出現(xiàn)的不對(duì)稱，也能妥善解決，可靠性能夠保證，應(yīng)用日見普遍。

圖3　半橋DC/DC變換器電路拓?fù)?/p>

變壓器起到隔離很傳遞能量的作用，工作時(shí)變壓器原邊承受的電壓為輸入電壓的一半。由于兩個(gè)MOS管是交替打開的，所以兩組驅(qū)動(dòng)脈沖的相位相差應(yīng)大于180°，故存在一定死去時(shí)間。此電路減小了原邊調(diào)整管的電壓應(yīng)力，是目前比較成熟和常見的電路。

以上方案采用PWM控制，容易實(shí)現(xiàn)負(fù)載在寬范圍(例如含輕載和空載)內(nèi)變化條件下可靠運(yùn)行。

4.1.3 移相全橋變換器：用移相控制來實(shí)現(xiàn)PWM原理調(diào)節(jié)輸出電壓，在不增加功率晶體管情況下就可實(shí)現(xiàn)ZVS具有相當(dāng)高的效率。但基本電路在輕載和空載時(shí)，零電壓轉(zhuǎn)換有困難，可靠性降低。幸而大系統(tǒng)的通信電源負(fù)載電流變動(dòng)較小，且多臺(tái)并聯(lián)運(yùn)行，可調(diào)整運(yùn)行臺(tái)數(shù)，避免輕載運(yùn)行。

圖4　移相調(diào)寬橋式變換器主電路

移相調(diào)寬全橋變換電路實(shí)現(xiàn)了功率器件的零電壓開通和準(zhǔn)零電壓關(guān)斷，克服了硬開關(guān)模式所固有的缺陷，損耗降低，效率更高。實(shí)踐表明容性開通和二極管反向恢復(fù)所產(chǎn)生的短促電流脈沖，幅值高，頻譜寬，是干擾的主要來源。零電壓開通模式消除了這個(gè)主要干擾源，使干擾電平大為降低?；谝陨蟽蓚€(gè)主要優(yōu)點(diǎn)，移相全橋變換電路拓?fù)涮貏e適宜做大功率的DC/DC變換器。

5 低壓大電流電源設(shè)計(jì)實(shí)例

圖5　帶有軟開關(guān)的同步整流的有源箝位正激變換器

圖5是一個(gè)帶有軟開關(guān)技術(shù)、同步整流技術(shù)的有源箝位ZVS正激變換器拓?fù)?，它不但輸出電壓低，而且最重要的特點(diǎn)就是最大限度的提高了電路的效率。它的工作輸入電壓為50V，輸出電壓5V，開關(guān)頻率120KHz。變換器的原邊主要有主開關(guān)管Q1和輔開關(guān)管Q2，它們可實(shí)現(xiàn)有源箝位的功能，副邊的續(xù)流開關(guān)管Q4能夠一直工作在ZVS條件下，不論與其串聯(lián)的MOS管Q3是在零電壓和零電流下打開還是在ZVS下關(guān)斷，因而，最大程度的提高了電源的轉(zhuǎn)換效率。

副邊的磁放大器通過把變壓器的勵(lì)磁電流提供給副邊，而確保主開關(guān)管Q1實(shí)現(xiàn)ZVS工作狀態(tài)，并且允許同步整流管Q3在ZCS條件下開通，因而可以進(jìn)一步提高電路的工作效率。和一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)的帶有同步整流的有源箝位正激變換器（ACFC）相比，上述電路多了一個(gè)磁放大器，而正是磁放大器抑制了di/dt，并且減小了二極管D3的反向恢復(fù)損耗。變壓器可以通過箝位電容Cc1 復(fù)位，而有源箝位MOS管Q2通過門極觸發(fā)脈沖比Q1的前后短延時(shí)來開關(guān)，起到了對(duì)Q1工作的互補(bǔ)作用。通過調(diào)整4個(gè)MOS管門極觸發(fā)脈沖的時(shí)延就可以實(shí)現(xiàn)同步整流軟開關(guān)。在延時(shí)期間，副邊MOS管的體二極管是導(dǎo)通的，因而，Q4的開通和關(guān)斷是在零電壓條件下，而Q3是開通在ZVS/ZCS，關(guān)斷在ZVS條件下。當(dāng)然為了減小體二極管的導(dǎo)通損耗和反向恢復(fù)損耗，整個(gè)變換器的頻率相對(duì)來說較低，只有120KHz。

6 展望

從目前來看，利用板載電源的設(shè)計(jì)技術(shù)和多相工作技術(shù)可以滿足通信系統(tǒng)中所需要的低電壓、大電流電源的要求?？傊?，它與傳統(tǒng)方法相比降低了成本，并可以得到更好的性能。對(duì)于有隔離的電源，同步整流和副邊控制技術(shù)也正由于它們的效率高和快速瞬態(tài)響應(yīng)的特性而被普遍采用。

參考文獻(xiàn)：

[1] Canales F，Barbosa P M，Lee F C.A Zero Voltage Current Switching Three Level DC/DC Converter[A」.IEEE　 APEC’2003. 2000:314一320.

[2] Kim E S ，Byun YB，Kim Y H. An Improved Three Level ZVZCS DC/DC Converter Using a Tapped Inductor And a Snubber Capacitor[A].IEEE’2002[C].2002:115一121.

[3] Piazzi G S A high quality rectifier based on the forward topology with secondary side resonant reset[J].IEEE Trans　Power Electronics，2003;18(5):725一732.

[4] Boonyaroonate I，MOri S.Analiysis and design of class E isolated DC/DC converter usingClass E low dV/dt　PWM synchronous rectifier[J].IEEE Trans Power Electronics，

2001;16(7):514-521.

[5] Jinno M Efficiency improvement for SR forward converters with Lc snubber[J].IEEE Trans Power Electronics，2001;16(11):8 1 2- 820.

[6] 喻建軍.具有無損耗緩沖電路的軟開關(guān)雙管正激式變換器.通信電源技術(shù)，2001年12月，第4期

[7] 李長明.低損耗的1(;BIJ卞笠)S上七l并聯(lián)開關(guān)在開關(guān)電源中的應(yīng)用.通信電源技術(shù)，1 997年6月，第2期

[8] 黃濟(jì)青.通信電源的技術(shù)動(dòng)態(tài).電信快報(bào)，20Ol(8)

[9] 徐曼珍.全橋PWM DC/DC變換器諧振技術(shù)的發(fā)展.通信電源技術(shù)，2000年3月，第l期

[10] 徐德鴻.中、大功率高頻隔離PWM DC/DC功率變換器拓?fù)?第13屆全國電源技術(shù)年會(huì)論文集，1999年

[11] 李斌，阮新波，李金鐘.倍流整流方式ZVS PWM三電平直流變換器.第14屆全國電源技術(shù)年會(huì)論文集，2001年

[12] 鄭國青，華偉.新型倍流整流器電路的研究.通信電源技術(shù)，2002年8月，第4期

[13 王正仕.高輸入電壓三電平零電壓軟開關(guān)DC/DC變換電路.第13屆全國電源技術(shù)年會(huì)論文集，1999年

[14] 何茂軍，李曉帆，付應(yīng)紅.一種新型ZVT—PWM軟開關(guān)BOOST變換器.通信電源技術(shù)，2001年6月，第2期

[15]秦棣祥.通信電源中幾個(gè)問題的探討.通信電源技術(shù)，2001年6月，第2期

[16]黃濟(jì)青，屈毅，黃小軍.三相單管改進(jìn)型零電流關(guān)斷功率因數(shù)校正器的研究.第14屆全國電源技術(shù)年會(huì)論文集，2001年

[17]陳永真，王國玲.電流連續(xù)型三相PFC第14屆全國電源技術(shù)年會(huì)論文集，2001年

[18]陳永真，王國玲.三相電流連續(xù)型Off--Line PFC第l習(xí)宙全國電源技術(shù)年會(huì)論文集，2001年