多路輸出反激式電源電磁兼容分析
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式中:B和S均為矢量。
圖2 差模耦合途徑示意
結(jié)合式(1)及式(4)容易推得,寄生磁耦合電感M與涉及的干擾回路面積S成正比例關(guān)系。在圖2中,存在有較大的di/dt的回路主要包括變壓器輸入側(cè)環(huán)路S0,二次側(cè)環(huán)路S1和S2以及驅(qū)動環(huán)路S3。
仔細設(shè)計電路板走線,盡可能減小上述回路的圍繞面積。將高頻去耦電容Cd0盡量靠近變壓器原邊和MOS管,Cd1盡量靠近負載,以求減小圍繞面積S0與S2,并且要求Cd0和Cd1是低ESR和低ESL的電容器。
電源輸出端至負載的引線應(yīng)盡可能地短,而且多路輸出每一路都要使用雙絞線,因為,相鄰絞環(huán)中在同一導體上產(chǎn)生的電動勢方向相反,相互抵消,這對電磁干擾起到較好的抑制作用。
3.2 減弱共模輻射耦合
參照圖3,由式(2)可得,共模電流Icm1及Icm2的幅值與兩電氣節(jié)點①與②處dv/dt和對PE(安全地)的分布電容Cd1和Cd2的積成正比。圖中節(jié)點①是MOS管漏極與變壓器原邊的連接點,節(jié)點②為變壓器二次側(cè)與輸出二極管的連接點。共模電流輻射強度與共模電流圍繞回路面積有關(guān),也就是說,電磁輻射強度和電流環(huán)路面積成正比,這里環(huán)路面積用陰影面積表示。因此,減弱共模輻射耦合應(yīng)從3個方面入手,即減小dv/dt;減小分布電容;減小共模電流環(huán)路面積。
圖3 共模耦合途徑示意
節(jié)點①及②存在非常大的電壓瞬變,因而在節(jié)點①及②處布線應(yīng)當占用盡可能小的面積,以減小分布電容值。分布電容一般為pF級,因而在低頻段(1MHz)其阻抗影響非常顯著,需要濾波器對共模電流進行衰減,共模扼流圈電感值一般取10~100mH。
裝在MOS管上的散熱器由于表面積很大,其對節(jié)點①的分布電容必須考慮。由圖4可知,采用屏蔽方法將銅箔夾在散熱器和MOS管之間,使原有分布電容Ck變成相互串聯(lián)的Ck1和Ck2,從而減小了分布電容。散熱器和變壓器磁芯同樣存在電壓瞬變,將散熱器和磁芯屏蔽分別就近與節(jié)點③及④連接,用以抑制散熱器和磁芯的電壓瞬變,并縮短共模電流的耦合路徑。
圖4 減弱共模耦合的措施
3.3 減弱公共阻抗傳導耦合
減弱公共阻抗傳導耦合,就是仔細布線以避免兩電氣回路的公共阻抗部分。其中尤為重要的是地線的鋪設(shè),要遵循“模擬部分地和數(shù)字部分地分開,功率部分地和控制部分地分開”的原則。
在實際鋪設(shè)中采取了“星狀地”形式,如圖5所示,避免使用環(huán)形地。所謂“星狀地”是指不同回路地單獨走線,最后匯集到一點O。O點通常是去耦電容或者濾波電容的陰極。比如在控制芯片周圍,驅(qū)動回路的地單獨從控制芯片的去耦電容(O1點)出發(fā),連接到輸入端濾波電容處(O2點),而MOS管源極功率部分引線也直接接入O2點。電壓和電流反饋信號的地線均單獨接入星狀點O1。
圖5 星型鋪地示意
圖5中L1及L2分別為電壓反饋和電流反饋的地線接入端。Cd1為控制(驅(qū)動)電路的電源去耦電容,Cd0為輸入濾波電容。
3.4 減弱外部電磁場干擾
設(shè)計合理的EMI濾波器。EMI濾波器除能衰減開關(guān)電源對電網(wǎng)的EMI之外,還能夠衰減電網(wǎng)引進的部分瞬態(tài)干擾。需要強調(diào)的是,增加安全地(PE)對衰減共模電流,抑制外界瞬態(tài)干擾十分必要。
如圖6所示,在交流進線端并聯(lián)高頻CBB電容Ca(2.2nF)和壓敏電阻(VSR)對瞬態(tài)電壓進行箝位。
圖6 利用壓敏電阻抑制瞬態(tài)電壓
除了對電路采取局部屏蔽措施外,在調(diào)試過程中還使用了整體屏蔽罩,以降低輔助電源子系統(tǒng)對外界的電磁輻射干擾。接入屏蔽罩的輸入、輸出引線(屏蔽線)應(yīng)當盡量短,并且要妥善接地。[!--empirenews.page--]
3.5 減弱電壓瞬變和電流瞬變
從上述分析可知,EMI的強度都和dv/dt和di/dt成正比。而由變壓器漏感和二極管反向恢復等引起的電壓、電流的過沖和振鈴相比開關(guān)周期非常的窄,會造成強的寬頻的瞬態(tài)電磁噪聲。因此,在實驗過程中,有針對性地對電路各部分的電壓、電流的過沖和振鈴進行了抑制。
3.5.1 針對開關(guān)管
1)考慮減慢MOS管的開關(guān)速度,采取增大門極驅(qū)動電阻,減小驅(qū)動電流來實現(xiàn)。但是要注意適度,因為開關(guān)速度越慢,MOS管的開通時間、關(guān)斷時間都相應(yīng)延長,開關(guān)損耗隨之增大,會造成開關(guān)管過熱,使變流器效率降低。
2)采用RCD緩沖電路,吸收變壓器原邊漏感產(chǎn)生的尖峰,減小MOS管的應(yīng)力,同時減小EMI。當開關(guān)管關(guān)斷時,變壓器漏感能量轉(zhuǎn)移到電容C上來,然后由電阻R將這部分能量消耗。圖7(a)及圖7(b)分別為加入吸收電路前后開關(guān)管漏源電壓波形,實驗結(jié)果表明該電路可進一步吸收漏感Lp(線路寄生電感)和開關(guān)管結(jié)電容形成的電壓尖峰。
(a) 加吸收電路前 (b) 加吸收電路后
圖7 開關(guān)管漏源電壓波形
3.5.2 針對變壓器二次側(cè)續(xù)流回路
在續(xù)流二極管D旁并聯(lián)RC吸收電路,同時與續(xù)流二極管D串接可飽和磁芯電感Ls,如圖8所示??娠柡痛判揪€圈在通過正常電流時磁芯飽和,電感量很小,不會影響電路正常工作;一旦電流要反向流過時,磁芯線圈將產(chǎn)生很大的反電勢,阻止反向電流的上升,因此,將它與二極管D串聯(lián)就能有效地抑制二極管的反向浪涌電流。一種小型磁環(huán),可以直接套在二極管的正極引線上,使用很方便。
圖8 接入RC吸收電路和可飽和磁芯
圖9(a)及圖9(b)分別是續(xù)流電路采取相應(yīng)措施前后的續(xù)流二極管電壓波形,可見對抑制電壓過沖效果明顯。
(a) 接入RC與Ls前 (b) 接入RC與Ls后
圖9續(xù)流二極管電壓波形
3.5.3 針對變壓器的漏感
在反激式拓撲中,可將變壓器等效為理想變壓器和原邊激磁電感的并聯(lián)。為了傳送足夠的功率,變壓器必須添加氣隙,以便在磁路中儲存能量,因而磁漏一般都較大。在實際繞制變壓器時,采取了三明治繞法以減小漏感。以其中一組變壓器為例,最里一層為原邊繞組,第二、三層是副邊,最外一層仍是原邊。這種繞法增強了原副邊的耦合程度,減小了變壓器漏感,這樣可以減小開關(guān)管上的尖峰電壓,由散熱器回路產(chǎn)生的共模干擾也會大幅度降低。三明治繞法的缺點是原邊繞組從內(nèi)層到外層穿越了中間的副邊繞組,在變壓器中軸端側(cè)絕緣性能大大降低,對于耐高壓實驗是不利的,因而多用在對絕緣性能要求不高的場合。
3.6 反饋環(huán)節(jié)的調(diào)整
在電路調(diào)試中,反饋環(huán)節(jié)調(diào)整至關(guān)重要,EMI往往是造成反饋環(huán)節(jié)特性差,電路出現(xiàn)振蕩的主要原因。由于使用的是電流峰值控制,反饋包括電壓和電流反饋。比如,在電流采樣電阻端添加的RC濾波網(wǎng)絡(luò),是一個低通濾波網(wǎng)絡(luò),示波器觀察,添加前后,開關(guān)管開通瞬間的電流毛刺降低了約3/4。而電壓反饋開始也采用了RC分壓濾波網(wǎng)絡(luò),即在電阻分壓網(wǎng)絡(luò)的接地電阻側(cè)并聯(lián)濾波電容,容值約為PI調(diào)節(jié)環(huán)電容值的1/10。
調(diào)試過程中,曾發(fā)生由于接地的不當,使在控制部分和主功率地之間存在分布的共模阻抗,導致電壓輸出端的共模噪聲通過共模阻抗傳導入控制芯片的地,造成占空比丟失,負載調(diào)整率不高等問題。當在輸出端接入共模EMI濾波器后,情況大為改觀,振蕩消失??梢娫谳敵龆私尤牍材V波器作用明顯。在PCB制版中經(jīng)過對地線的改進,采用星狀鋪地后,便大大降低了共模噪聲的傳導途徑,即使不接入該濾波器,經(jīng)過反饋環(huán)節(jié)自身的PI調(diào)整,變換器也同樣趨于穩(wěn)定。
4 結(jié)語
上述的一些方法是針對一個具體的電源,從減小干擾源和切斷干擾途徑來進行分析研究的。由于電路拓撲采取的是硬開關(guān)電路,EMI的問題是其比較難以解決的問題。應(yīng)當說明的是,盡管軟開關(guān)工作方式較之硬開關(guān)工作方式對減小開關(guān)管的電流和電壓應(yīng)力效果是顯著的,但由于實現(xiàn)軟開關(guān)的方式存在多種途徑,其中一些途徑引入的有源及無源元器件在特定工作狀態(tài)和本身雜散參數(shù)的影響下,亦會成為EMI源,同樣不可忽視。因而是否采用可以降低開關(guān)應(yīng)力的軟開關(guān)電路,尚須有關(guān)試驗結(jié)果來證實。
另外,由于該開關(guān)電源存在兩組并聯(lián)的情況,各組之間存在未知的干擾,究竟是共模還是差模,需要在實驗中比較檢驗。況且控制電路沒有采用同步方式,不同步的開關(guān)相位引起的相互的干擾更加不可預料,有待進一步研究。
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